UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN AGUSTÍN DE AREQUIPA  
FACULTAD DE GEOLOGÍA, GEOFÍSICA Y MINAS 
ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA GEOFÍSICA 
 
 
 
 
 
 
 
 
EVALUACIÓN GEODINÁMICA EXTERNA Y ANÁLISIS DINÁMICO DE 
LOS SUELOS EN EL DISTRITO DE SACHACA (AREQUIPA) USANDO 
MÉTODOS GEOFÍSICOS 
 
 
 
 
 
 
ASESOR INTERNO: Dr. Armando Minaya Lizarraga 
ASESOR EXTERNO: Dr. Hernando Tavera Huarache 
AREQUIPA - PERÚ 
2016
Tesis Presentada por la Bachiller en  
Ciencias Geofísicas: 
Lisbeth Eliana Bejarano Pinto 
Para optar el Título Profesional de: 
INGENIERO GEOFÍSICO 
  
 
 
 
 
 
 
 
 
Dedicada a mis hijos Ander e Ilena y a mí 
esposo Huberth, por su amor incondicional 
y su apoyo en todo momento. Gracias por 
estar siempre a mi lado. Los amo. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
AGRADECIMIENTOS 
 
Le agradezco a Dios y a la Virgencita de Chapi por acompañarme siempre, me han 
guiado y dado la fortaleza de seguir adelante. 
 
Un agradecimiento especial a mis papis, Zulema y Jesús y a mi hermano Alonzo, 
que nunca dejaron de ayudarme, gracias por su amor y apoyo incondicional. Desde 
que inicie mi carrera hasta hoy, siempre han estado a mi lado; los amo. 
 
Mi agradecimiento al Instituto Geofísico del Perú (IGP), por haberme dado la 
oportunidad de desarrollar mi tesis en la unidad de Sismología. 
 
Gracias a mi asesor externo de Tesis, Dr. Hernando Tavera Director de la 
Subdirección de Ciencias de la Tierra Sólida del Instituto Geofísico del Perú, por su 
constante apoyo y orientación que hicieron posible la realización y culminación de 
la tesis. 
 
A mi asesor interno de Tesis, Dr. Armando Minaya Lizarraga, por su apoyo 
incondicional, sus consejos y enseñanzas en el desarrollo del presente trabajo.  
 
A las autoridades municipales por que apoyaron enormemente a la ejecución de este 
proyecto, al ex alcalde de la Municipalidad Distrital de Sachaca, Emilio Díaz y al 
Ing. José Montaño Enríquez. Así mismo, a los responsables del proyecto de 
investigación, MsC. Isabel Bernal, Ing. Juan Carlos Gómez y Tco. Henry Salas. 
 
A mis compañeros de la unidad de Sismología que con sus sugerencias y 
conocimientos me ayudaron mucho con la elaboración de la presente tesis, Lic. C. 
Agüero, Lic. S. Rodríguez, Ing. E. Fernández, Lic. J. Millones, Ing. J. Martínez, Ing. 
R. Navarro, Ing. E. Vizcarra, Ing. P. Guardia, Tco. E. Torres, Ing. L. Torres, Bach. 
L. Arredondo, Ing. R. Bustamante, Ing. F. Rosado, MsC. C. Condori, Ing. C. Flores, 
Ing. E. Zúñiga, Ing. K. Pari, Ing. L. Velarde, Ing. M. Añazco, Bach. J. Huarachi, 
Ing. W. Sulla, Bach. G. Pérez, Bach. V. Nina, Ing. J. Guzmán, Bach. A. Cuya, Bach. 
J. Oyola. 
 
Agradezco a los catedráticos de mi Alma Mater, la Universidad Nacional de San 
Agustín, Dr. Jorge Soto, MsC. Edgar Gonzales, Dr. Orlando Macedo, MsC 
Sebastián Zúñiga, muchas gracias por sus enseñanzas, experiencias y consejos 
impartidos durante mi formación académica.  
 
A ti Patricia, gracias amiga por haberme impulsado en la realización de mi tesis, te 
quiero mucho.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
INDICE 
 
DEDICATORIA  
AGRADECIMIENTOS  
INDICE  
LISTA DE FIGURAS  
LISTA DE TABLAS  
RESUMEN  
CAPÍTULO I INTRODUCCIÓN 1 
1.1 Ubicación del área de estudio 3 
1.2 Accesibilidad 7 
1.3 Justificación 7 
1.4 Formulación del problema 8 
1.4.1 Definición del Problema 8 
1.4.2 Interrogantes del problema 8 
1.5 Objetivos 9 
1.5.1 Objetivo general 9 
1.5.2 Objetivos específicos 9 
1.6 Metodología 10 
1.7 Trabajos anteriores 11 
CAPÍTULO II GEOLOGÍA, GEOMORFOLOGÍA E HIDROLOGÍA 13 
2.1 Geología 13 
2.1.1 Geología regional 13 
2.1.2 Geología Local 14 
2.2 Geomorfología 17 
2.2.1 La penillanura 18 
2.2.2 Valle fluvial (cauce del río Chili) 18 
2.2.3 Colinas y laderas 19 
2.3 Hidrología 19 
2.3.1 Drenaje 20 
2.3.2 Clima 20 
CAPÍTULO III MARCO TEÓRICO 21 
3.1 Cuantificación de inundaciones 21 
3.1.1 Precipitación 21 
3.1.2 Caudal 21 
3.1.3 Inundaciones 22 
3.1.3.1 Las inundaciones y su entorno 23 
3.1.3.2 Efectos que producen las inundaciones 24 
3.2 Geodinámica 25 
3.2.1 Deslizamientos 25 
3.2.2 Comportamiento sísmico de taludes 27 
3.2.2.1 Clasificación de los deslizamientos co-sísmicos 28 
3.2.2.2 Factores que afectan la respuesta de los taludes 29 
3.3 Geotecnia 30 
3.3.1 Suelo 31 
3.3.2 Efectos de sitio 31 
3.3.3 Propiedades dinámicas de los suelos 33 
3.3.4 Efectos de suelo en superficie 34 
3.3.4.1 Amplificación geométrica 34 
3.3.4.2 Amplificación dinámica 35 
3.3.5 Caracterización geotécnica de suelos 37 
3.3.5.1 Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (SUCS) 37 
3.3.5.2 Análisis geotécnico 40 
3.4 Métodos geofísicos 44 
3.4.1 Clasificación de ondas sísmicas 44 
3.4.1.1 Ondas de cuerpo 45 
3.4.1.2 Ondas superficiales 46 
3.4.2 Vibración ambiental 47 
3.4.3 Metodología H/V o Nakamura 50 
3.4.4 Velocidad de fase y velocidad de grupo 53 
3.4.5 Método de refracción sísmica 54 
3.4.6 Arreglos sísmicos lineales (MASW) 55 
3.4.7 Aplicación MASW 57 
CAPÍTULO IV ADQUISICIÓN, PROCESAMIENTO Y ANÁLISIS DE 
RESULTADOS 
59 
4.1 Cuantificación de inundaciones 59 
4.1.1 Estadística de caudales 60 
4.1.2 El aporte de las torrenteras 63 
4.1.3 Identificación de tramos críticos 66 
4.1.4 Peligrosidad de flujos de lodo 69 
4.1.5 Evaluación de inundaciones 71 
4.2 Geodinámica 96 
4.2.1 Estabilidad de taludes en el distrito de Sachaca 96 
4.3 Aplicación de métodos geotécnicos 105 
4.3.1 Clasificación SUCS 105 
4.3.1.1 Suelos tipo SM 108 
4.3.1.2 Suelos tipo SP 108 
4.3.1.3 Suelos tipo SP_SM 108 
4.3.2 Capacidad portante 111 
4.4 Métodos geofísicos 114 
4.4.1 Aplicación de la técnica H/V 114 
4.4.1.1 Equipo utilizado  114 
4.4.1.2 Adquisición de datos 114 
4.4.1.3 Consideraciones para la toma de datos 117 
4.4.1.4 Procesamiento de Datos 118 
4.4.1.5 Frecuencias Predominantes 122 
4.4.1.5.1 Rango de Periodos entre 0.1 – 0.3 s 123 
4.4.1.5.2 Rango de Periodos entre 0.31 – 0.5 s 123 
4.4.2 Aplicación MASW 131 
4.4.2.1 Adquisición de Datos 131 
4.4.2.2 Inversión de la curva de dispersión 135 
CAPÍTULO V DISCUSIÓN DE LOS RESULTADOS Y 
ZONIFICACIÓN 
143 
5.1 Zonificación por inundación 144 
5.2 Análisis de la Norma de Diseño Sismoresistente (E-030) 155 
5.2.1 Suelos muy rígidos (Tipo S1) 155 
5.2.2 Suelos intermedios (Tipo S2) 155 
5.2.3 Suelos flexibles o con estratos de gran espesor (Tipo S3) 156 
5.2.4 Condiciones excepcionales (Tipo S4) 156 
5.3 Resultados y discusión 159 
5.3.1 Análisis geodinámico 149 
5.3.2 Análisis geotécnico 162 
5.3.3 Análisis sísmico 162 
5.3.4 Método MASW 166 
5.4 Zonificación sísmica-geotécnica 167 
CONCLUSIONES  
BIBLIOGRAFÍA  
ANEXO I  
 
 
LISTA DE MAPAS 
 
Mapa 1.1 : Ubicación geográfica del Distrito de Sachaca, provincia y 
departamento de Arequipa. 
6 
Mapa 1.2 : Distrito de Sachaca y distribución de sus Asentamientos Humanos, 
Asociaciones de Vivienda, Cooperativas, Pueblos Jóvenes, Pueblos 
Tradicionales, Residenciales y Urbanizaciones. 
8 
Mapa 2.1 : Mapa Geológico local del distrito de Sachaca – Arequipa. 15 
Mapa 4.1 : Ubicación de torrenteras y caudales máximos con respecto al río Chili 
en la ciudad de Arequipa. Adaptado de Fuse y Benites (2009). 
64 
Mapa 4.2 : Mapa de distintos tramos críticos y peligrosidad de las torrenteras de 
la ciudad de Arequipa. Adaptado de Fuse y Benites (2009). 
68 
Mapa 4.3 : Mapa de Peligro por emplazamiento del flujo hiperconcentrado 
Adaptado de Cereceda (2007). 
70 
Mapa 4.4 
 
: Mapa de zona críticas y de daños del distrito de Sachaca durante los 
años de, 1961-2013. 
91 
Mapa 4.5 : Mapa de ubicación de puntos críticos y de  daños representativos en la 
ciudad de Arequipa para los años entre 1961 – 1994. 
92 
Mapa 4.6 : Mapa de ubicación de puntos críticos y de daños representativos de la 
ciudad de Arequipa para los años entre 1997 – 2012. 
93 
Mapa 4.7 : Mapa de ubicación de puntos críticos y de daños representativos de la 
ciudad de Arequipa en el año 2013. 
94 
Mapa 4.8 : Mapa de ubicación de puntos críticos y de daños representativos del 
distrito de Sachaca, para los años entre 1961a 2013. 
95 
Mapa 4.9  : Distribución espacial de cerros y laderas presentes en el Distrito de 
Sachaca (líneas color rojo).  
98 
Mapa 4.10 : Distribución espacial de las 15 (quince) calicatas construidas en el 
distrito de Sachaca, Arequipa. 
106 
Mapa 4.11 : Mapa de clasificación de suelos SUCS para el Distrito de Sachaca, 
Arequipa. 
110 
Mapa 4.12 : Mapa de capacidad portante para el distrito de Sachaca – Arequipa. 113 
Mapa 4.13 : Mapa del Distrito de Sachaca y distribución de puntos de registro de 
vibración ambiental. 
116 
Mapa 4.14 : Mapa del área de estudio y distribución espacial de periodos 
dominantes entre 0.1 a 0.3 segundos. 
124 
Mapa 4.15 : Mapa del área de estudio y ejemplos de razones espectrales para 
periodos 0.1 a 0.3 seg. (3.0 a 10.0 Hz). 
125 
Mapa 4.16 : Mapa del área de estudio y distribución espacial de periodos 
dominantes entre 0.31 a 0.5 segundos. 
126 
Mapa 4.17 : Área de estudio y ejemplos de razones espectrales para periodos 
dominantes 0.31 a 0.5 seg. (2.0 y 3.0 Hz). 
127 
Mapa 4.18 : Ejemplos de razones espectrales (H/V) en las cuales se ha identificado 
la existencia de dos (2) picos de frecuencias predominantes. Obsérvese 
las diferencias existentes entre las amplitudes de los picos de 
frecuencias. 
129 
Mapa 4.19 : Distribución espacial de puntos de H/V en los cuales se ha identificado 
la existencia de uno y dos picos de frecuencias predominantes en el 
área del Distrito de Sachaca. 
130 
Mapa 4.20 : Ubicación de los tendidos de refracción sísmica en el distrito de 
Sachaca. 
133 
Mapa 5.1 : Mapa de ubicación espacial de las zonas susceptibles a inundaciones 
por crecida del rio Chili, todas denotadas por letras de la A hasta la F. 
146 
Mapa 5.2 : Mapa zoom de zonas susceptibles a inundaciones. 154 
    
Mapa 5.3 : Mapa del área de estudio y distribución espacial de periodos 
dominantes entre 0.1 a 0.3 segundos. 
164 
Mapa 5.4 : Mapa del área de estudio y distribución espacial de periodos 
dominantes entre 0.31 a 0.5 segundos. 
165 
Mapa 5.5 : Mapa de zonificación Sísmica-Geotécnica para el Distrito de 
Sachaca. 
168 
 
 
 LISTA DE FIGURAS 
 
Figura 2.1 : Penillanura del Distrito de Sachaca la mayor parte cubierta por 
parcelas agrícolas. 
18 
Figura 2.2 : Valle del río Chili, con presencia de vegetación que recubren las 
terrazas. 
18 
Figura 2.3 : Colinas del distrito de Sachaca que muestran con gran densidad 
poblacional. 
19 
Figura 3.1 : Falla típica de un relleno en caso de un sismo (Seed, 1970.) 28 
Figura 3.2 : Estructuras y configuraciones tipo que pueden dar lugar a efectos de 
sitio. a) Capas sedimentarias horizontales sobre substrato rocoso; b) 
Relleno sedimentario de un valle; c) Discontinuidades laterales 
bruscas; d) Relieves (Efecto topográfico). Tomado de Bard et al., 
(1995). 
32 
Figura 3.3 : Caracterización de una columna litológica en una zona donde se 
realiza un análisis de la respuesta de suelos. Para cada estrato debe 
indicarse potencia, densidad y velocidad de las ondas sísmicas S. 
33 
 
Figura 3.4 : Función de amplificación de suelo uniforme sobre una roca rígida con 
coeficiente de amortiguamiento nulo. 
35 
Figura 3.5 : Función de amplificación de un suelo uniforme sobre una roca rígida.  35 
Figura 3.6 : Carta de Casagrande para los suelos cohesivos 39 
Figura 3.7 : Esfuerzos en el interior de una masa elástica. 41 
Figura 3.8 : Diagrama de Mohr. 42 
Figura 3.9 : Esfuerzos normales y cortantes en un bloque de suelo, según la teoría 
de Coulomb. 
42 
Figura 3.10 : Envolvente de Mohr y teoría de Coulomb. 43 
Figura 3.11 : Detalles del equipo de corte directo y diagrama de ruptura de 
Mohr. 
44 
Figura 3.12 :  Propagación de ondas sísmicas partiendo desde el hipocentro 45 
Figura 3.13 : Modelo de propagación de la onda P. 45 
Figura 3.14 : Modelo de propagación de la onda S. 46 
Figura 3.15 : Modelo de propagación de las ondas sísmicas superficiales. 47 
Figura 3.16 : Fuentes de Vibración ambiental. 48 
Figura 3.17 : Modelo asumido por Nakamura para interpretar la propagación de 
vibración ambiental sobre un semiespacio de espesor Z. 
51 
Figura 3.18: : Esquema que descubre la velocidad de grupo y de fase. 54 
Figura 3.19 : Frentes de ondas generados por una fuente activa. 55 
Figura 3.20 : Configuración de campo y equipo de datos para el Método MASW. 56 
Figura 3.21 : Esquema de la metodología utilizada para el procesamiento de datos 
obtenidos por un arreglo lineal, para determinar el perfil de 
velocidades. 
58 
Figura 4.1 : Valle del río Chili en el cual se observa la presencia de las terrazas 
agrícolas con influencia antrópica que invaden parcialmente el cauce 
del río.  
60 
Figura 4.2 : Caudales en el rio Chili durante los meses de febrero (caudal alto) y 
setiembre (caudal normal) durante el año 2012, en el puente Grau. 
61 
Figura 4.3 : Caudales medios alcanzados por el río Chili en la ciudad de Arequipa 
durante un periodo de 39 años. 
62 
Figura 4.4  : Viviendas asentadas sobre las laderas del cerro “Arguedas”. Se 
observa la presencia de herraduras sobre la cima. El rango de 
pendiente en la zona es de 25ºa 40º. 
99 
    
Figura 4.5 : Viviendas asentadas sobre la ladera del cerro donde se ubican a las 
Asoc. 28 de Julio y José María Arguedas. Obsérvese que el cerro está 
cubierto por viviendas y de ocurrir un movimiento en masa, estas 
serían afectadas. 
99 
Figura 4.6 : Factor de seguridad para la ladera L18 del cerro ubicado en el A. H. 
Coronel Victor Maldonado considerando un modelo estático. 
101 
Figura 4.7 : Factor se seguridad para la ladera L18 del cerro ubicado en el A. H. 
Coronel Victor Maldonado considerando un modelo pseudo estático. 
101 
Figura 4.8  Factor se seguridad para la ladera L24 del cerro ubicado en el P.J. 
Villa El Triunfo considerando un modelo estático. 
102 
Figura 4.9:  Factor se seguridad para la ladera L24 del cerro ubicado en el P.J. 
Villa El Triunfo considerando un modelo pseudo estático. 
102 
Figura 4.10 : En la imagen se observa el Pueblo Joven 7 de Junio, ubicada en el 
extremo sur del distrito de Sachaca. Esta área es considerada como la 
de mayor riesgo a deslizamientos y caída de piedras. 
104 
Figura 4.11  En la imagen se observa el Pueblo Joven Villa el Triunfo, ubicada en 
el extremo norte del distrito de Sachaca. Esta área es considerada con 
riesgo medio a deslizamientos y caída de piedras. 
104 
Figura 4.12 : Calicata construida por una retroexcavadora proporcionada por el 
Municipio del Distrito de Sachaca. 
107 
Figura 4.13 : Equipo sísmico utilizado para el registro de vibraciones ambientales: 
sensores Lennartz y registrador City Shark 
115 
Figura 4.14 : Imágenes de la disposición del equipo sísmico y ejemplos de registros 
de vibración ambiental obtenidos sobre una zona libre de ruido de 
fondo (registro A) y otro con ruido aleatorio de baja amplitud 
(registro B). Obsérvese las diferentes amplitudes registradas en cada 
punto. 
117 
Figura 4.15 : Esquema que muestra el procedimiento para el de los registros de 
vibraciones ambientales para obtener los cocientes espectrales H/V. 
119 
Figura 4.16 : Ejemplo de selección de ventanas de registro de vibración ambiental 
(rectángulos de colores) punto SAC 035 en sus tres componentes y con 
sus respectivos gráficos de razones espectrales H/V. Así mismo, se 
muestra en escala de colores, la variación azimutal de la amplitud del 
registro. En la parte inferior el valor de la frecuencia predominante. 
121 
Figura 4.17 : Imagen de la disposición del equipo de refracción sísmica para la 
toma de data en el distrito de Sachaca 
132 
Figura 4.18 : Imágenes de la disposición del equipo de refracción sísmica y registro 
de ondas sísmicas en el local del estadio de futbol ubicado en el A.H. 
Santa María de Guadalupe. 
134 
Figura 4.19 : Análisis e interpretación geofísica obtenido con el método MASW para 
el arreglo S001 
136 
Figura 4.20 : Análisis e interpretación geofísica obtenido con el método MASW para 
el arreglo S002. 
136 
Figura 4.21 : Análisis e interpretación geofísica obtenido con el método MASW 
para el arreglo S003. 
137 
Figura 4.22 : Análisis e interpretación geofísica obtenido con el método MASW 
para el arreglo S004. 
138 
Figura 4.23 : Análisis e interpretación geofísica obtenido con el método MASW 
para el arreglo S005. 
138 
Figura 4.24 : Análisis e interpretación geofísica obtenido con el método MASW 
para el arreglo S006 
139 
Figura 4.25 : Análisis e interpretación geofísica obtenido con el método MASW 
para el arreglo S007. 
140 
Figura 4.26 : Análisis e interpretación geofísica obtenido con el método MASW 
para el arreglo S008. 
140 
    
Figura 4.27 : Análisis e interpretación geofísica obtenido para el Arreglo Lineal 
S006. Los números indican el orden de los pasos a seguir en el 
procesamiento y análisis de la información sísmica. 
141 
Figura 5.1 : Diferentes tipos de viviendas presentes en la variada morfología del 
Distrito de Sachaca. 
144 
Figura 5.2 : Principales características geomorfológicas en la Zona “A” 
susceptible a inundación. 
147 
 
Figura 5 3 : Principales características geomorfológicas en la Zona “B” 
susceptible a inundación. 
148 
Figura 5.4 : Principales características geomorfológicas en la Zona “C” 
suceptible a inundación. 
149 
Figura 5.5 : Principales características geomorfológicas en la Zona “D” 
suceptible a inundación. 
150 
Figura 5.6 : Principales características geomorfológicas en la Zona “E” 
susceptible a inundación. 
151 
Figura 5.7 : Principales características geomorfológicas en la Zona “F” 
susceptible a inundación. 
152 
Figura 5.8 : Mapa de Zonificación de suelos para Lima Metropolitana elaborado 
por el CISMID (APESEG, 2005) y el IGP (distritos en recuadro) 
dentro del proyecto PNUD (PNUD, 2010). 
157 
Figura 5.9 : Se observa las viviendas que pueden ser afectadas por deslizamientos 
en el P.J. Villa el Triunfo. 
160 
Figura 5.10 : Viviendas que pueden verse afectadas por deslizamientos en el P.J. 
José María Arguedas. 
160 
Figura 5.11 : Viviendas que pueden verse afectadas por deslizamientos en el P.J. 
Corazón de Jesús. 
161 
Figura 5.12 : Viviendas que pueden verse afectadas por deslizamientos en el P.J. 7 
de Junio. 
161 
 
 
  
 
LISTA DE TABLAS 
 
Tabla 1.1 : Interrogantes para el área de estudio. 4 
Tabla 1.2 : Relación de Urbanizaciones, Pueblos Tradicionales, Pueblos Jóvenes, 
Asociaciones de Vivienda y otros existentes en el distrito de Sachaca. 
7 
Tabla 3.1 : Clasificación de falla de taludes, (Hunt, 1984). 26 
Tabla 3.2 : Posibilidad de deslizamientos causados por sismos (Keefer 1984). 29 
Tabla 3.3 : Símbolos de grupo en la clasificación SUCS. 37 
Tabla 3.4 : Tipología de suelos, características generales 38 
Tabla 3.5 : Características del suelo según SUCS. 39 
Tabla 3.6 : Fuentes de vibración ambiental en función a la frecuencia. Reproducido 
de Bonnefoy – Claudet et al (2006b). 
49 
Tabla 3.7 : Diferenciación de las vibraciones ambientales según Bard et al, (2004). 49 
Tabla 4.1 : Prioridad de tramos críticos de las torrenteras en ambas riberas del río 
Chili. 
67 
Tabla 4.2 : Descripción de los daños producidos en la ciudad de Arequipa por 
inundación (Fuente: Diarios El Pueblo, El Correo, 1961, 1967, 1973, 
1986, 1994, 1997, 1999, 2001, 2008, 2011, 2012). 
72 
Tabla 4.3  : Descripción de los daños en la ciudad de Arequipa por inundación 
(Fuente: Diarios El Pueblo, El Correo, 1961, 1967, 1973, 1986, 1994, 
1997, 1999, 2001, 2008, 2011, 2012). 
75 
Tabla 4.4 : Descripción de los daños en la ciudad de Arequipa por inundaciones 
(Fuente: Diarios El Pueblo, El Correo, 1972, 1989, 2013). 
77 
Tabla 4.5 : Daños clasificación y ordenamiento por año de la ciudad de Arequipa 
(Fuente: Diarios El Pueblo, El Correo, 1972, 1989, 2013). 
78 
Tabla 4.6 : Simbología para la clasificación de daños por año en la ciudad de 
Arequipa 
80 
Tabla 4.7 : Zonas afectadas en la Torrentera Polanco periodo 1961-2013 (Fuente: 
Diarios El Pueblo, El Correo 1961, 1967, 1972, 1973, 1986, 1989, 1994, 
1997, 1999, 2001, 2008, 2011, 2012, 2013). 
81 
Tabla 4.8 : Zonas afectadas en la Torrentera San Lázaro periodo 1961-2013 
(Fuente: Diarios El Pueblo, El Correo 1961, 1967, 1972, 1973, 1986, 
1989, 1994, 1997, 1999, 2001, 2008, 2011, 2012, 2013). 
82 
Tabla 4.9 : Zonas afectadas en la Torrentera Miraflores periodo 1961-2013 
(Fuente: Diarios El Pueblo, El Correo 1961, 1967, 1972, 1973, 1986, 
1989, 1994, 1997, 1999, 2001, 2008, 2011, 2012, 2013). 
83 
Tabla 4.10 : Zonas afectadas en la Torrentera Mariano Melgar periodo 1961-2013 
(Fuente: Diarios El Pueblo, El Correo 1961, 1967, 1972, 1973, 1986, 
1989, 1994, 1997, 1999, 2001, 2008, 2011, 2012, 2013). 
84 
Tabla 4.11 : Zonas afectadas en la Torrentera Paucarpata periodo 1961-2013 
(Fuente: Diarios El Pueblo, El Correo 1961, 1967, 1972, 1973, 1986, 
1989, 1994, 1997, 1999, 2001, 2008, 2011, 2012, 2013). 
85 
Tabla 4.12 : Zonas afectadas en la Torrentera Zamácola periodo 1961-2013 (Fuente: 
Diarios El Pueblo, El Correo 1961, 1967, 1972, 1973, 1986, 1989, 1994, 
1997, 1999, 2001, 2008, 2011, 2012, 2013). 
86 
Tabla 4.13 : Zonas afectadas en el río Chili periodo 1961-2013 (Fuente: Diarios El 
Pueblo, El Correo 1961, 1967, 1972, 1973, 1986, 1989, 1994, 1997, 
1999, 2001, 2008, 2011, 2012, 2013). 
87 
    
  
Tabla 4.14 : Zonas afectadas en otros distritos periodo 1961-2013 (Fuente: Diarios 
El Pueblo, El Correo 1961, 1967, 1972, 1973, 1986, 1989, 1994, 1997, 
1999, 2001, 2008, 2011, 2012, 2013). 
89 
Tabla 4.15 : Zonas afectadas en el distrito de Sachaca periodo 1961-2013 (Fuente: 
Diarios El Pueblo, El Correo 1961, 1967, 1972, 1973, 1986, 1989, 1994, 
1997, 1999, 2001, 2008, 2011, 2012, 2013). 
90 
Tabla 4.16 : Rango de factor de seguridad en taludes (Sowers y Sowers 1970). 100 
Tabla 4.17 : Propiedades geotécnicas de las unidades geológicas presentes en los 
cerros del Distrito de Sachaca (Ocola, 2005). 
100 
Tabla 4.18 : Valores de factor de seguridad para las 27 laderas identificadas en los 
cerros existentes en el distrito de Sachaca. 
103 
 
Tabla. 4.19 : Coordenadas UTM de las 15 (quince) calicatas construidas en el Distrito 
de Sachaca, Arequipa. 
107 
Tabla 4.20 : Simbología de los principales tipos de suelos. 107 
Tabla 4.21 : Clasificación de suelos SUCS para el Distrito de Sachaca. 109 
Tabla 4.22 : Rangos de capacidad de carga admisible con su respectiva 
denominación. 
112 
Tabla 4.23 : Valores de capacidad portante para cada calicata construida en el 
Distrito de Sachaca y rangos de capacidad de carga admisible. 
112 
Tabla 4.24 : Valores de espesor y velocidad para las 8 líneas de refracción sísmica. 142 
Tabla 5.1 : Coordenadas UTM de ubicación de las secciones topográficas sobre el 
río Chili  
145 
Tabla 5.2 : Parámetros del suelo según la Norma E-030 (2003). 156 
Tabla 5.3 : Características de las para las 8 líneas de refracción sísmica.  166 
  
 
RESUMEN 
 
Históricamente, la ciudad de Arequipa ha sido afectada por diversos peligros, entre 
ellos, las erupciones volcánicas, los sismos y las precipitaciones pluviales extremas, 
este último con mayor frecuencia en el tiempo. Sin embargo, han sido los terremotos 
que en escasos 120 segundos han producido mayor destrucción en viviendas y 
mortandad. La experiencia del terremoto del 2001, dejo una enseñanza que los daños 
en la ciudad están ligados a la calidad de los suelos y al tipo de las construcciones, 
por ello es importante incrementar los estudios que permitan conocer el 
comportamiento dinámico de los suelos ante la solicitación sísmica. Este es uno de 
los objetivos de este estudio, zonificar los suelos existentes en el distrito de Sachaca 
(Arequipa), aplicando métodos geofísicos. Los resultados indican que en este distrito 
prevalecen suelos tipo S1 y tipo S2 según la Norma Sismoresistente E - 030. 
 
El peligro de precipitaciones extremas, en el caso de Arequipa, es frecuente cada año 
y solo su historia bien documentada permitirá identificar y cuantificar la ubicación de 
áreas críticas. Debe entenderse, que, al ser los peligros recurrentes en el tiempo, las 
áreas afectadas en el pasado, serán las mismas en el futuro con la diferencia que el 
riesgo es mayor al incrementarse la expansión urbana y la exposición de la 
población. En el caso del distrito de Sachaca, las zonas de mayor riesgo se 
encuentran entre el Pueblo Tradicional de Arancota y el puente Tingo. 
 
Conocer la calidad de los suelos y las zonas críticas al peligro de inundaciones, 
permite plantear acciones conectadas a una correcta gestión de riesgo. Los resultados 
obtenidos en esta investigación deben ser punto de partida para establecer las 
respectivas medidas de prevención en salvaguarda de la población. 
 
 
 
 
 
 
1 
 
 
 
 
 
 
 
CAPÍTULO I 
 
INTRODUCCIÓN 
 
La ciudad de Arequipa, por su ubicación geográfica, es afectada por diversos 
peligros y de ellos los más importantes son las fuertes precipitaciones, muy 
frecuentes en el tiempo, y los sismos de gran magnitud, cuyos daños en ciudades 
dependerán de su morfología, de las características de los suelos y del tipo de 
construcción. 
 
Las fuertes precipitaciones pluviales presentes en la ciudad de Arequipa en épocas de 
verano, ocasionan inundaciones por el aumento del caudal del río Chili. Las 
inundaciones en centros poblados ubicados cerca de las riberas del río, pueden 
ocurrir entre los meses de diciembre a marzo, dañando viviendas, muros de 
contención, puentes, pistas, servicios de agua y desagüe, servicios de energía 
eléctrica y terrenos de cultivo. Por lo tanto, es necesario realizar la recopilación y 
evaluación de información histórica sobre las inundaciones producidas por el río 
Chili, a lo largo de su cauce, así como el aporte de las torrenteras para el incremento 
de su caudal. La recopilación, análisis y evaluación de la información permitirá 
conocer el riesgo en el que se encuentra el distrito de Sachaca. 
 
Por otro lado, la historia sísmica del Perú muestra que la región sur ha sido afectada 
en varias oportunidades por eventos sísmicos de variada magnitud que han generado 
altos niveles de intensidad, puesta en evidencia en los constantes daños observados 
post-sismo en cada área urbana de los principales departamentos ubicados en la zona 
2 
costera (Silgado, 1978, Dorbath et al, 1990, Tavera 2014). Así mismo los sismos han 
mostrado que los daños en ciudades dependen de la morfología y calidad de los 
suelos, además del tipo de las construcciones. La geología local es uno de los 
parámetros más importantes, ya que influye grandemente en el tipo de respuesta de 
sitio; es decir, cada suelo, de acuerdo a su composición, responderá de diferente 
modo a la solicitación sísmica. Los sismos son cíclicos, y es de esperarse que, en el 
futuro, las mismas áreas urbanas sean afectadas por nuevos eventos sísmicos con la 
misma o mayor intensidad. En este escenario es importante conocer el 
comportamiento dinámico de los suelos a fin de reducir el riesgo en las ciudades.  
 
En el caso del distrito de Sachaca (Arequipa), con la aplicación de métodos 
geofísicos, geológicos, y geotécnicos, se conocerá el comportamiento dinámico de 
los suelos ante la ocurrencia de sismos. Esta información es importante para prever 
las futuras áreas de expansión urbana con la construcción de estructuras adecuadas 
para cada tipo de suelo.  
 
El presente estudio, ha sido estructurado en cinco capítulos, los mismos que se 
detallan a continuación: 
 
El Capítulo I, está constituido por la introducción, ubicación del área de estudio, 
accesibilidad, justificación definición y formulación del problema, objetivos, 
metodología y trabajos anteriores. 
 
El Capítulo II, describe la geología, geomorfología e hidrología del distrito de 
Sachaca. 
 
En el Capítulo III, se describe el marco teórico de los estudios aplicados en el 
presente estudio. 
 
En el capítulo IV, se describe la adquisición de datos de los estudios aplicados, se 
procesa y se analiza los resultados obtenidos para el área de estudio. 
 
 
3 
En el Capítulo V, se realiza el análisis de resultados de inundación por precipitación, 
y de las condiciones mecánicas – dinámicas de los suelos en el distrito de Sachaca, 
para proponer su zonificación por inundación y zonificación sísmica geotécnica. 
 
Por último, se presentan las conclusiones para realizar una correcta gestión del 
riesgo. 
 
1.1 Ubicación del área de estudio 
 
El distrito de Sachaca es uno de los 29 distritos que conforman la Provincia de 
Arequipa en el Departamento Arequipa, se encuentra bajo la administración del 
Gobierno Regional de Arequipa en la región sur del Perú (Mapa 1.1). Cuenta con una 
superficie de 26.6 Km
2
 y alberga una población del orden de 17, 537 habitantes. Su 
altitud media es de 2240 m.s.n.m. Sachaca está ubicado a 4 Km en dirección sur – 
oeste del centro histórico de Arequipa, entre las coordenadas 224000 E, 8182000 N 
SGM 1984 Zona 19 S y está conformada por un gran número de Urbanizaciones, 
Asociaciones de Vivienda, Asentamientos Humanos (A.H.), Pueblos Jóvenes (P.J.) y 
Pueblos Tradicionales (P.T.); además de dos barrios residenciales, una Cooperativa y 
un Centro Poblado. Los límites políticos del distrito de Sachaca son: por el norte, con 
los distritos de Cerro Colorado y Yanahuara; por el sur, con los distritos de Tiabaya y 
Hunter; por el este, con la margen derecha del río Chili y por el oeste, con el distrito 
de Uchumayo. 
 
El detalle de todas las urbanizaciones (Urb.), Asociaciones de Viviendas (Asoc.), 
Asentamientos Humanos (AA.HH.), Pueblos Jóvenes (P.J.), Pueblos Tradicionales 
(P.T.), Residenciales (Res.), Cooperativas (Coop.) y Centros Poblados (C.P.) 
existentes en el Distrito de Sachaca se presenta en la Tabla 1.2 y su distribución 
espacial en el Mapa 1.2. 
 
 
 
 
 
4 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Mapa 1.1: Ubicación geográfica del Distrito de Sachaca (provincia y departamento de Arequipa). 
Área de estudio 
 
5 
 
Tabla 1.2: Relación de Urbanizaciones, Pueblos Tradicionales, Pueblos Jóvenes, 
Asociaciones de Vivienda y otros existentes en el distrito de Sachaca. 
 
Residencial Huimanguillo Coop. José Carlos Mariátegui 
Residencial Santa Fe 
 
Urb. Casa Campo Urb. El Dorado 
Urb. La Catedral Urb. Quinta Sachaca 
Urb. El Ángel Urb. Las Praderas 
Urb. La Beneficencia Urb. Residencial Montebello 
Urb. La Wayra Urb. Quinta Montebello I 
Urb. Los Portales de Tahuaycani Urb. Quinta Montebello II 
Urb. Residencial Tahuaycani Urb. La Planicie 
Urb. Asís Zona y Zona B Urb. Las Condes 
Urb. La Peña Urb. El Ensueño I 
Urb. Campo Verde Urb. El Ensueño II 
Urb. El Olivar Urb. Magisterial Amauta 
Urb. Tahuaycani Urb. Los Diamantes 
Urb. Wayra Urb. El Buen Pastor 
Urb. El Palacio I 
 
Urb. El Palacio II 
 
Asoc. José Carlos Mariátegui Asoc. de Vivienda Buena Vista 
Asoc. de Vivienda 11 de Setiembre Asoc. de Vivienda José María Arguedas 
Asoc. de Vivienda 28 de Julio 
 
Asoc. de Vivienda Los Granjeros del Bosque 
 
Asoc. de Vivienda Corazón de Jesús 
 
P.T. Pasos del Señor P.T. Calle Marcarani 
P.T. Alto de Amados P.T. Tahuaycani 
P.T. Arancota P.T. Cerro La Aparecida 
P.T. Los Arrayanes P.T. Huaranguillo 
P.T. Calle Cusco P.T. Pampa de Camarones 
P.T. Sachaca P.T. Tío Grande 
P.T. Tío Chico P.T. Calle J. A. Taboada 
P.J. 7 de Junio P.J. Chiriguana 
P.J. 23 de Junio P.J. San Jerónimo 
P.J. Alto Guadalupe Pacifico P.J. Villa El Triunfo 
P.J. Ampliación Chiriguana P.J. Villa Esperanza 
P.J. Ángeles de la Cruz de Sachaca P.J. Ampliación Villa El Triunfo 
P.J. Alto Alata P.J. Cerrito los Brequeros 
A.H. Asoc. de Viv. La Nueva Esperanza A.H. General Pedro Vilcapaza 
A.H. Túpac Amaru II A.H. Coronel Víctor Maldonado 
A.H. Santa María de Guadalupe A.H. 1 de Julio Alto Arguedas 
A.H. Villa María El Triunfo 
 
 
 
6 
Mapa 1.2: Distrito de Sachaca y distribución de sus Asentamientos Humanos, Asociaciones de Vivienda, Cooperativas, Pueblos Jóvenes, Pueblos Tradicionales, Residenciales y Urbanizaciones. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 7 
1.2 Accesibilidad  
 
Por carretera tiene como vía de acceso principal la carretera Panamericana Sur 
(Asfaltada) que une las ciudades Lima –Arequipa. Existen además carreteras de 
penetración (afirmadas), trochas y caminos de herradura que permiten acceder al área 
de trabajo. 
 
El recorrido y tiempo de viaje en camioneta desde la ciudad de Lima es: 
 
 Ruta: Lima – Arequipa. 
 Recorrido: 1009Km. 
 Tiempo: 16 horas. 
 
Por vía aérea los vuelos son diarios desde la ciudad de Lima cuyo tiempo de vuelo 
es: 
 Ruta: Lima – Arequipa 
 Tiempo: 1 h 15 min. 
 
1.3 Justificación 
 
Los peligros en Sachaca son las inundaciones, muy frecuentes en el tiempo, los 
deslizamientos y los sismos de gran magnitud, los daños en zonas urbanas 
dependerán de su morfología, de las características de los suelos y del tipo de 
construcción. 
 
Las precipitaciones pluviales, ocasionan inundaciones por el aumento del caudal del 
río Chili, estas pueden ocurrir entre los meses de Diciembre a Marzo dejando 
cuantiosas pérdidas económicas y algunas pérdidas de vidas humanas, por lo tanto, 
es necesario realizar la recopilación y evaluación de información histórica sobre las 
inundaciones producidas por el río Chili, a lo largo de su cauce, así como el aporte de 
las torrenteras para el incremento de su caudal como afecta a la zona de estudio y 
poder proponer escenarios de inundación que permitan disponer de información a ser 
utilizada en futuras decisiones de prevención y gestión de riesgos. 
 
 8 
Por otro lado, de acuerdo a la historia sísmica del Perú, la ciudad de Arequipa ha sido 
afectada en varias oportunidades por eventos sísmicos de diferente magnitud que han 
generado altos niveles de intensidad, en este escenario es importante conocer el 
comportamiento dinámico de los suelos a fin de reducir el riesgo en la zona urbana 
del distrito de Sachaca. 
 
1.4 Formulación del problema 
 
1.4.1 Definición del Problema 
 
En épocas de verano, las precipitaciones pluviales, ocasionan inundaciones por el 
aumento del caudal del río Chili. Las inundaciones en centros poblados ubicados 
cerca de las riberas del río, pueden ocurrir entre los meses de diciembre a marzo, 
generando deslizamientos, también ocasionan daños en viviendas, muros de 
contención, puentes, pistas, servicios de agua y desagüe, servicios de energía 
eléctrica y terrenos de cultivo.  
 
Además, los sismos han mostrado que los daños en las ciudades dependen de la 
morfología y calidad de los suelos, además del tipo de las construcciones. Los sismos 
son cíclicos, y es de esperarse que, en el futuro, las mismas áreas urbanas sean 
afectadas por nuevos eventos sísmicos con la misma o mayor intensidad.  
 
1.4.2 Interrogantes del problema 
 
El distrito de Sachaca siempre ha sido afectado por fuertes precipitaciones pluviales 
y sismos de gran magnitud, dentro de este contexto es necesario realizar las 
siguientes interrogantes ver tabla 1.1 
 
 
 
 
 
 
 
 9 
Tabla 1.1: Interrogantes para el área de estudio. 
 
1.5 Objetivos 
 
1.5.1 Objetivo general  
 
Proponer escenarios de inundación del río Chili debido a caudales extremos en el 
sector de Sachaca y conocer el Comportamiento Dinámico de los Suelos en el distrito 
de Sachaca (Provincia y Departamento de Arequipa), aplicando una combinación de 
métodos geofísicos, geológicos y geotécnicos. 
 
1.5.2 Objetivos específicos 
 
 Comprender la geodinámica externa de la zona evaluando la estabilidad de los 
taludes. 
 Identificar zonas de peligro y riesgo en las márgenes del río Chili en el sector de 
Sachaca, debido a inundación por precipitación y flujos de lodo.  
 Identificar torrenteras que contribuyen al caudal del río Chili (caudales, tramos 
críticos, zonas de peligrosidad) en la zona de estudio. 
PROBLEMA CAUSAS EFECTO (Solución) 
¿A qué se debe las 
inundaciones en la margen 
derecha del río Chili que 
limita con el distrito de 
Sachaca? 
Afluencia de lluvias entre los 
meses de diciembre a marzo. 
Aumento del caudal del río 
Chili entre los meses de 
diciembre a marzo. 
Conocer la estadística e 
historia de inundaciones y  
generar escenarios de 
inundación que permitan 
disponer de información a ser 
utilizada en futuras decisiones 
de prevención y gestión de 
riesgos. 
 
¿A qué se debe la 
inestabilidad de taludes en 
pueblos jóvenes y 
asentamientos humanos 
del Distrito de Sachaca 
(Arequipa)? 
Actividades antrópicas sobre 
las laderas de los cerros que 
conforman Sachaca todos con 
materiales inestables. 
Conocer  el factor de 
seguridad para definir la 
estabilidad de taludes en 
Sachaca y establecer medidas 
preventivas en las laderas de 
alto riesgo. 
¿Por qué se debe realizar 
la zonificación sísmica 
geotécnica en el distrito de 
Sachaca (Arequipa)?  
 
Los terremotos destructivos 
recientes han demostrado la 
importancia de la 
amplificación del movimiento 
sísmico debido a efectos 
locales provocada por la 
calidad de los suelos. 
Clasificar y hacer el uso 
apropiado del suelo, así como 
la adopción de medidas 
conducentes a la reducción de 
los daños y pérdidas 
ocasionadas por los 
terremotos en la zona de 
estudio.  
 
 10 
 Conocer las zonas susceptibles a inundación en la ribera del río Chili en el sector 
del distrito de Sachaca. 
 Realizar la clasificación SUCS y estimar la capacidad portante de los suelos. 
 Conocer la frecuencia fundamental del suelo. 
 Estimar la distribución de velocidades de las ondas de corte (Vs) y espesores de 
las diferentes estructuras. 
 Realizar la zonificación de los suelos en el distrito de Sachaca usando la Norma 
E030. 
 
1.6 Metodología 
 
El presente estudio se realizó en tres etapas: 
 
 Primera etapa: se realizó la recolección de material bibliográfico sobre la 
geología, geomorfología e hidrología del distrito de Sachaca, además de cada 
uno de los estudios que se aplicó en nuestra zona de estudio, descritos a 
continuación. En geodinámica sobre deslizamientos, y comportamiento sísmico 
de taludes, en cuantificación de eventos extremos sobre precipitaciones, caudales 
e inundaciones y los efectos que pueden producir además de información 
histórica sobre inundaciones que hayan afectado nuestra área de estudio, en 
geotecnia sobre suelo, efectos de sitio, propiedades dinámicas de los suelos y 
caracterización geotécnica de los suelos, en métodos geofísicos sobre ondas 
sísmicas, vibración ambiental, método H/V, velocidad de fase y de grupo y 
método MASW, finalmente conocer más a fondo la Norma E – 030 (2003). 
 Segunda etapa: Se realizó la recolección y adquisición de datos de los estudios 
de geodinámica, inundaciones, geotecnia y de los métodos geofísicos en el 
distrito de Sachaca, conjuntamente con el reconocimiento de más de 27 laderas 
con posibles índices de inestabilidad, la identificación in situ de posibles zonas 
susceptibles a inundación y el conocimiento de estadística e historia de las 
inundaciones producidas en la ciudad de Arequipa, la realización de 15 calicatas 
y toma de muestra de suelo que fueron evaluadas en laboratorio de suelos. 
Luego se realizó la implementación de softwares adecuados para realizar el 
procesamiento y análisis de la data recolectada y adquirida, prosiguiendo con el 
procesamiento de la data con los softwares SLIDE, HEC-RAS, GEOPSY, 
 11 
DINVER, ArcGIS, AutoCAD, para un adecuado manejo durante el análisis y 
obtener resultados óptimos.  
 Tercera etapa: Se correlacionaron los resultados obtenidos, realizando su 
interpretación y posterior discusión de los parámetros que caracterizan los 
diversos métodos y técnicas geofísicas, geológicas y geotécnicas para el área 
urbana del distrito de Sachaca. 
 
1.7 Trabajos anteriores 
 
La historia del Perú ha mostrado que el borde occidental de la región sur presenta un 
alto índice de ocurrencia de eventos sísmicos y que, de acuerdo a su magnitud, 
muchos de ellos han producido daños importantes en esta región. La ocurrencia de 
efectos secundarios como asentamientos, licuación de suelos, derrumbes, caídas de 
roca y tsunamis propiciaron el incremento de pérdidas humanas y materiales 
(Silgado, 1978; Dorbath et al, 1990; Tavera y Buforn, 2001). 
 
De acuerdo a los informes del Instituto Nacional de Estadística e Informática (INEI), 
a partir de los años 90, la Provincia de Arequipa y por ende, el Distrito de Sachaca 
han soportado procesos continuos de migración de población proveniente de otros 
departamentos del país y, debido a la falta de una adecuada planificación urbana y de 
acertadas políticas de planeamiento, la población inmigrante ha ocupado áreas de 
alto riesgo ante la ocurrencia de peligros como los sismos y otros de carácter 
geodinámico. 
 
Cereceda en el 2007, reliza el estudio “Estratigrafía, sedimentología y peligro por 
emplazamiento de LAHARES, sector Chapi Chico- Uchumayo, Valle de río Chili- 
Arequipa” según este estudio la zona con mayor afectación se encuentra entre la 
localidad Vallecito y la localidad de Tingo, con un recorrido aproximado de 2.5 Km. 
Los flujos que afectarian destruirian 125 m. en ambos flancos. Asímismo a partir del 
Puente Tingo hasta la entrada del distrito de Tiabaya, las zonas colindantes hasta 
distancias de 250 m se verian afectadas por el flujo hiperconcentrado. 
 
Fuse y Benites en el 2009, realizan un estudio “Inundaciones en la Localidad de 
Arequipa ocasionadas por el Ingreso de las Torrenteras”, dicho estudio nos permite 
 12 
ver que otro factor importante que a contribuido al incremento del caudal en el río 
Chili, son las torrenteras que atraviesan la localidad de Arequipa, todas presentes en 
ambas riberas, y que tramos de las torrenteras son los más afectados a nivel de la 
ciudad de Arequipa y en el distrito de Sachaca. 
 
En el año 2005, la Asociación Peruana de Empresas de Seguros (APESEG) a través 
del Centro de Investigaciones Sísmicas y Mitigación de Desastres, y en el año 2011 y 
2012, el Instituto Geofísico del Perú (IGP) realizaron un importante aporte para la 
mejora en la Gestión de Riesgos de la ciudad de Lima Metropolitana. Estas 
instituciones establecieron las metodologías de análisis y evaluación de la 
información geológica, geotécnica, sísmica y geofísica a fin de realizar los 
respectivos estudios de Zonificación de Suelos. De este modo, y con los lineamientos 
ya establecidos, se iniciaron diversos estudios sobre zonificación de suelos. Por 
ejemplo. El IGP aplicó estas metodologías a los distritos de Pucusana, Santa María, 
Punta Negra, Punta Hermosa, El Agustino, Santa Rosa, Chosica, Chaclacayo, 
Huaycan (Ate) y Carapongo (Chosica). 
13 
 
 
 
 
 
 
 
CAPÍTULO II 
 
GEOLOGÍA, GEOMORFOLOGÍA E HIDROLOGÍA 
 
2.1 Geología 
 
2.1.1 Geología regional 
 
En la ciudad de Arequipa se encuentran unidades ígneas, sedimentarías y 
metamórficas con edades que van desde el Prepaleozoico hasta el Cuaternario 
Reciente. Estas unidades son: 
 
a) Gabriodiorita de la caldera: Son rocas ígneas intrusivas que afloran en la parte 
sur de la ciudad. 
b) Granodiorita de Tiabaya: Estas rocas afloran en forma de elipses groseras en 
los cerros vecinos del distrito de Tiabaya. 
c) Volcánico Sencca Compacto: Constituido por un tufo blanco, compacto 
coherente y algo poroso. Es conocido con el nombre de sillar. 
d) Volcánico Sencca Salmón: Son tufos de color rosáceo, estratificados en bandos 
subhorizontales. 
e) Volacánico Chila: Conformado por derrames andesíticos y basálticos de color 
oscuro, altamente fracturados. 
f) Flujos de Barro: Compuestos por bloques andesíticos y diversos tamaños, cuyos 
intersticios están rellenados por una matriz areno tufacea. 
14 
g) Depósitos Piroclásticos: Son tobas volcánicas de color blanco amarillentas, 
deleznables, ásperas y de aspecto azucarado muy livianas. 
h) Materiales Aluviales: Conformados por el aluvial de Acequia Alta, aluvial de 
Umacollo, y el aluvial de Miraflores, constituido por materiales que rellenan los 
cauces de los ríos y quebradas. 
i) Eluviales Recientes: Están conformados por arenas limosas de color beige, de 
origen residual, que constituyen los terrenos de cultivos. 
 
2.1.2 Geología Local 
 
La geología local en el distrito de Sachaca es compleja y deriva del tectonismo y 
vulcanismo ocurrido en diferentes épocas produciendo muchas discordancias 
erosionables y sedimentarias. La zona de estudio corresponde a la secuencia de 
cuerpos plutónicos y tiene la particularidad de haberse emplazado a lo largo de la 
faja central y longitudinal del distrito de Sachaca (Cerros de Alata, Tingo Grande y 
Tingo forman parte de este intrusivo). Otras que interesan para el estudio, se originan 
desde el Terciario Superior o Plioceno, edad a la que pertenece la formación 
volcánica Sencca (formada por tufos de composición dacítica o riolítica), al cual le 
superyacen conglomerados aluviales del Cuaternario Pleistocénico, con espesores 
variables, y conformados por rodados de intrusivos, gneis, cuarcitas y principalmente 
otras rocas andesíticas, tales como andesitas de grano grueso (porfiríticas) y también 
afaníticas (de grano fino), ambas de color gris oscuro, asociados al Grupo Barroso de 
los sedimentos volcánicos Barroso y Chila que los superyacen y que tienen carácter 
regional ubicándose en cotas más altas que las del área de estudio (Mapa 2.1). 
 
 
 
 
 
 
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Mapa 2.1: Mapa Geológico local del distrito de Sachaca – Arequipa. 
 16 
 
a) Súper unidad Tiabaya (KTI-GB): Litológicamente se encuentra compuesta por 
tres grupos de rocas, producto de una cristalización fraccionada de máfico a 
félsico: una primera melanócrata – mesócrata consiste en gabrodiorita – diorita 
cuarcífera, una segunda mesócrata – leucócrata con tonalita dominante que varía a 
granodiorita y una tercera más clara y consistente en monzogranito. Todas las 
rocas de esta súper unidad se caracterizan por su grano fanerítico y textura 
granítica a hipiodomórfica con cuarzo intersticial. Contiene plagioclasas, grandes 
cristales prismáticos de horblenda, biotita, euhedral. La súper unidad Tiabaya está 
conformada por los plutones más jóvenes del segmento de Arequipa y las 
dataciones radiométricas indican una edad de Intrusión de 80 millones de años, 
(Cobbing 1979). 
 
b) Formación Sencca (TP-VSE): Los sedimentos volcánicos Sencca sobre la que se 
desarrolla el área de estudio se ubican en la zona de Penillanura de Arequipa. Ella 
se encuentra bisectada por quebradas, siendo de dos clases: uno altamente 
consolidado y cementado, el Sencca de color blanco o “Sillar” y otro menos 
cementado de color rosado que contiene más fracturamiento que el anterior. El 
volcánico rosado o marrón rojizo Sencca de edad pliocénica, que es el más 
abundante y predominante en el área de estudio. Está conformado por 2 tipos: uno 
cementado de una disyunción columnar no tan “Neta” o definida como el Sencca 
Blanco, pero bastante fracturado y posteriormente erosionada por acción diluvial. 
El otro sedimento Sencca rosado debería considerarse como “Suelo” y no “Roca”, 
ya que su consistencia es de flojo a muy flojo, no tiene cohesión y está sujeta a 
erosión no solamente por el agua sino también por vientos intensos. El Sencca 
rosado es un material colapsable y sujeto a subsidencias, hundimientos o 
asentamientos bajo condiciones saturadas. 
 
c) Depósitos Eluviales (Q-EL): En el distrito de Sachaca los depósitos útiles tienen 
un espesor promedio de 2m, de los cuales los últimos 80 cm presentan 
bioturbación (suelo). Es masivo y poco compacto, contiene pómez con diámetros 
menores a 2 cm que suman un 15 % aproximadamente. Así mismo, el depósito 
presenta líticos lávicos angulosos, con tamaños del orden centimétrico y 
englobados en una matriz areno limosa de color beige rojizo que se presentan un 
75 % del depósito. Hacia la base se observa una mayor cantidad de líticos 
 17 
 
polimícticos angulosos que constituyen el 10 % con tamaños que varían entre 2-4 
cm. Por sus características son hiperconcentrados proveniente de cualquier 
sedimentación muy rápida de grano por suspensión o tracción, con areno-limosos 
masivos).Las rocas intrusivas sobre las que asentó parte de estos distritos, 
sirvieron de barrera a los flujos que discurrieron por las laderas y parte por el 
cauce del río Chili. En este sector la acumulación de sedimentos es escasa, puesto 
que fueron erocionados por flujos posteriores, por esta razón se explica la 
ausencia de terrazas en ambas márgenes. A partir del cerro Alata hasta las 
inmediaciones del distrito de Tiabaya tenemos depósito vulcano clásticos 
provenientes del volcán Misti y algunas terrazas eluviales. 
 
d) Depósitos aluviales (Q-E): A lo largo del río Chili se ubican depósitos aluviales, 
estos son acumulaciones de clásticos constituidos por gravas, arenas, limo 
arcilloso y cantos; entremezclados en diferentes proporciones debido a que han 
sido depositados bajo condiciones muy variables en cuanto a volumen y velocidad 
de flujo. Estos depósitos constituyen mayormente el área agrícola están ubicados a 
lo largo de todo el valle constituyendo las terrazas aluviales y formando el lecho 
actual del río. 
 
2.2 Geomorfología 
 
En la región Arequipa se reconocen cuatro unidades geomorfológicas: cordillera 
occidental, cordillera volcánica, el altiplano y la llanura costanera. De manera local, 
en el distrito de Sachaca se pueden distinguir 3 unidades geomorfológicas: 
 
 La penillanura del distrito. 
 El valle fluvial (Cauce del río Chili). 
 Zona de colinas y laderas. 
 
El distrito de Sachaca se desarrolla mayormente sobre un terreno de perillanura, 
conformado por el valle del Río chili y zonas de colinas con altitudes no mayores a 
los 2400 m.s.n.m. 
 
 
 18 
 
2.2.1 La penillanura 
 
Abarca la mayor parte del distrito de Sachaca (80 % del área), está conformada por 
sedimentos sub horizontales constituidos por arcillas, limos, arenas, y arenas 
gravosas, en su mayoría corresponden a terrenos llanos a suavemente ondulados, con 
una ligera inclinación en dirección oeste (Figura 2.1). 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
2.2.2 Valle fluvial (cauce del río Chili) 
 
Presenta una morfología sub horizontal, con ancho variable entre 25 a 50 m (basado 
en las secciones topográficas), es alimentado por las precipitaciones pluviales 
variables a lo largo del año. Sus principales componentes litológicos son los 
materiales que arrastra desde su naciente y los que va incorporando en su recorrido, 
encontrándose arenas, limos, arcillas, gravas de diferentes diámetros (Figura 2.2). 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 2.1: Penillanura del Distrito de Sachaca la mayor parte cubierta por parcelas 
agrícolas. 
Figura 2.2: Valle del río Chili, con presencia de vegetación que recubren las terrazas. 
 19 
 
2.2.3 Colinas y laderas 
 
La periferia del distrito presenta zona de elevaciones con una topografía suave y 
ondulada, con laderas de pendiente moderada (25º 45º) y que en gran parte se 
encuentran pobladas. El suelo de estas colinas está cubierto por material de origen 
eólico (arenas sueltas) y mantos de cenizas. El sustrato rocoso lo conforman rocas 
intrusivas de tipo granodiorita (Figura 2.3). 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
2.3 Hidrología 
 
Hidrográficamente el distrito de Sachaca pertenece a la cuenca del río Chili, Hoya 
hidrográfica del Pacífico.  
 
2.3.1 Drenaje 
 
El río Chili se origina por la confluencia de los ríos Sumbay y Blanco e ingresa a la 
ciudad de Arequipa por el borde norte. En los últimos años el caudal del río Chili, en 
épocas de estiaje, se ha incrementado de 5 m
3
/s a 12 m
3
/s debido a la implementación 
de un sistema regulado de agua constituido por la represa Aguada Blanca. El drenaje 
es detrítico y en partes bajas subparalelo. La mayor crecida del río Chili es en épocas 
de lluvia (diciembre a marzo). Las quebradas tributarias, drenan agua al río Chili 
incrementando su caudal.  
Figura 2.3: Colinas del distrito de Sachaca que muestran con gran densidad poblacional. 
 20 
 
2.3.2 Clima 
 
Sachaca cuenta con un clima semi tropical, debido al Anticiclón del Pacifico Sur, la 
corriente peruana de Humboldt y la Cordillera de los Andes. Por ello el clima de 
Sachaca es templado, desértico y con amplitud térmica moderada. La temperatura 
media anual varía entre una temperatura máxima de 22.2 °C y una temperatura 
mínima de 7.0 °C. La precipitación media acumulada anual es de 95.3 mm. 
21 
 
 
 
 
 
 
 
CAPÍTULO III 
 
MARCO TEÓRICO 
 
3.1 Cuantificación de inundaciones 
 
3.1.1 Precipitación 
 
La precipitación es un fenómeno muy variable en el espacio y el tiempo. La 
precipitación es el resultado del enfriamiento de las masas de aire calientes saturadas 
de agua, las cuales, al perder temperatura por el ascenso a niveles superiores, se 
condensan formando pequeñas gotas, que se precipitan a la tierra en forma de lluvia, 
nieve o granizo. Se mide en altura de precipitación (milímetros) y equivale a la altura 
obtenida por la caída de un litro de agua sobre la superficie en un metro cuadrado. 
 
Las precipitaciones afectan de forma distinta según el tamaño de las cuencas. Hay 
que tomar en cuenta que cuando ocurren grandes precipitaciones las características 
geomorfológicas de una cuenca como la pendiente o la vegetación son un factor 
básico en la generación de una avenida, estas características pueden variar por la 
actividad humana en dicha cuenca. 
 
3.1.2 Caudal 
 
Caudal es la cantidad de agua que lleva el río en un punto y momento concreto de su 
recorrido por unidad de tiempo. Se refiere fundamentalmente al volumen hidráulico 
22 
de la escorrentía de una cuenca hidrográfica concentrada en el río principal de la 
misma. Los caudales se expresan en volúmenes por unidad de tiempo, generalmente 
en metros cúbicos por segundo, y son variables en tiempo y en el espacio.  
 
Las variaciones del caudal repercuten en forma directa la actividad erosiva del río. 
 
El caudal resulta de la suma del agua de las precipitaciones, más la aportada por las 
fuentes, menos la infiltración y la evaporación. 
 
3.1.3 Inundaciones 
 
Una inundación es la ocupación por parte del agua en zonas que habitualmente se 
encuentran secas. Las inundaciones constituyen el riesgo geológico más destructivo y 
que más víctimas produce. Normalmente es consecuencia de la aportación inusual y 
más de una repentina cantidad de agua superior a la que puede drenar el propio cauce 
del río. 
 
Las inundaciones se producen por diversas causas (o la combinación de estas), 
pueden ser causas naturales como las lluvias torrenciales, deshielo o por subida de 
mareas por maremotos, y por causas humanas. 
 
De acuerdo a su origen las inundaciones se clasifican en: 
 
a) Inundaciones pluviales: Sucede cuando el agua de lluvia satura la capacidad 
del terreno para drenarla, acumulándose por horas o días sobre este. 
 
b) Inundaciones fluviales: Se genera cuando el agua se desborda de ríos queda 
sobre la superficie del terreno cercano a ellos. 
 
c) Inundaciones costeras: La marea de tormenta que se desarrolla durante 
ciclones puedes afectar zonas costeras, sobre elevando el nivel del mar hasta que 
este penetra tierra adentro, cubriendo en ocasiones grandes extensiones. 
 
23 
Las inundaciones también se pueden clasificar como repentinas o súbitas y como 
lentas y progresivas. 
 
a) Inundaciones súbitas o repentinas: Se producen generalmente en cuencas 
hidrográficas de fuerte pendiente por la presencia de grandes cantidades de agua 
en muy corto tiempo, causadas por fuertes lluvias, tormentas o huracanes, 
pueden desarrollarse en minutos u horas, estas inundaciones pueden arrastrar 
rocas, tumbar árboles destruir edificios y otras estructuras además de crear 
nuevos canales de escurrimiento. 
 
b) Inundaciones lentas o progresivas: Se producen sobre terrenos planos que 
desaguan muy lentamente y cercanos a las riberas de los ríos o donde las lluvias 
son frecuentes o torrenciales. Muchas de ellas son parte del comportamiento 
normal de los ríos. También las poblaciones ubicadas en superficies planas 
pueden sufrir inundaciones como efecto directo de las lluvias. 
 
3.1.3.1 Las inundaciones y su entorno 
 
Para entender por qué se producen las inundaciones y cómo, es necesario entender la 
dinámica fluvial. De hecho, las inundaciones se desarrollan en terrenos donde este 
fenómeno es recurrente. A pesar de esto, causan pérdidas que se pueden prevenir con 
la predicción meteorológica y una buena planificación urbanística.  
 
Debemos comprender que el agua tiende a pasar por dónde transcurre su camino 
natural y que por tanto se deben respetar al máximo los cursos de agua y las formas 
de los mismos, eliminar meandros puede incrementar el riesgo de las crecidas. 
Además, cuanto más natural se conserva el entorno menos daños causará. Esto es 
muy importante también en zonas de cursos de agua temporales, como rieras, dónde 
una gran parte del año no hay agua. Una lluvia intensa hace que en muy poco tiempo 
estos cursos se llenen mucho de agua. Esto provoca unas variaciones de caudal muy 
bruscos. 
 
24 
El peligro principal de esta irregularidad es olvidar que los cauces de estos ríos, 
torrentes y rieras temporales tarde o temprano se volverán a llenar de aguas 
impetuosas que pueden llevarse por delante todo lo que se encuentren. 
 
Es por ello es también importante conocer cómo es el entorno del río, descrito a 
continuación: 
 
a) Riera o rambla: Lecho natural de las aguas pluviales, habitualmente seco, que 
se llena con lluvias copiosas. 
 
b) Avenida: Riada, inundación, crecida de los ríos. 
 
c) Cauce: Terreno cubierto por las aguas en la máxima crecida ordinaria, definida 
está según la Ley de Aguas. 
 
d) Orilla o margen: Zona de tierra que está más inmediata al agua. 
 
e) Riberas: Tierra cercana a los ríos, aunque no esté a su margen.  
 
f) Zona inundable: Extensión de tierra a ambos lados del río que puede inundarse 
en grandes avenidas.  
 
3.1.3.2 Efectos que producen las inundaciones 
 
Los efectos que producen las inundaciones son: 
 
 Arrastre de sólidos. 
 Extensas áreas cubiertas por agua 
 Intensa erosión. 
 Proliferación de microorganismos. 
 Viviendas dañadas. 
 Interrupción de vías de comunicación. 
 Pérdida de vidas. 
 Pérdida de cosechas. 
25 
 Depósito de sedimentos. 
 
3.2 Geodinámica 
 
Los procesos de geodinámica superficial dan lugar a diversas geoformas que están 
sometidas a procesos de intemperismo y meteorización conducente a la ocurrencia de 
movimientos en masa. Estos movimientos están relacionados a los siguientes 
parámetros intrínsecos (Santacama, 2001): litología, pendientes, geomorfología, 
cobertura vegetal y drenaje; y como agentes detonantes intervienen las 
precipitaciones, los sismos y la actividad antrópica. 
 
 
3.2.1 Deslizamientos 
 
Se denomina deslizamiento a la rotura y al desplazamiento del suelo situado debajo 
de un talud, lo que origina movimientos hacia abajo y hacia afuera de toda la masa 
que participa del mismo. Se presentan de diferentes tipos de falla de taludes basados 
en el reconocimiento de los factores geológicos que condicionan la falla. Los 
deslizamientos de taludes ocurren de muchas maneras; es decir, en forma lenta o 
rápida, con o sin provocación aparente. Generalmente, se producen como 
consecuencia de excavaciones o socavaciones en el pie del talud, aumento de las 
presiones intersticiales debido a filtraciones de agua durante el periodo de lluvias, 
por un evento sísmico de gran magnitud, por grietas en el terreno. Conociendo la 
dinámica del suelo, es posible reducir la posibilidad que se presenten derrumbes o 
deslizamientos, pero aún persiste cierto grado de incertidumbre en su predictibilidad, 
rapidez de ocurrencia y área afectada. En la Tabla 3.1 se presenta la clasificación de 
falla de taludes adaptada de Hunt (1984). 
 
 
 
 
 
 
 
26 
 
 
Tabla 3.1: Clasificación de falla de taludes, (Hunt, 1984). 
Tipo de falla Forma Definición 
Desprendimientos Caída libre 
 
 
Volcadura 
Desprendimiento repentino de uno o más 
bloques de suelo o roca que descienden en 
caída libre. 
Caída de un bloque de roca con respecto a un 
pivote ubicado debajo de un centro de 
gravedad. 
Los desprendimientos por caída libre o 
volcadura pueden ser causados por 
socavación de taludes debido a la acción del 
hombre y erosión de quebradas. 
Derrumbes Planar 
 
 
Rotacional 
 
 
 
 
 
Desparramiento lateral 
 
 
 
Deslizamiento de 
escombros 
 
Movimiento lento o rápido de un bloque de 
suelo o roca a lo largo de una superficie de 
falla plana. 
Movimiento relativamente lento de una masa 
de suelo, roca o una combinación de las dos a 
lo largo de una superficie curva de falla bien 
definida. La causa principal es el incremento 
de inclinación de talud, meteorización y 
fuerzas de filtración. 
Movimiento de diferentes bloques de suelo 
con desplazamientos distintos, este puede 
activarse repentinamente por eventos 
sísmicos. 
Mezcla de suelo y pedazos de roca 
moviéndose a lo largo de una superficie de 
roca plana, lo causa el incremento de las 
fuerzas de filtración y la inclinación del talud. 
Avalanchas De roca o escombros Movimiento rápido de una masa incoherente 
de escombros de roca o suelo-roca donde no 
se distingue la estructura original del 
material. Las principales causas de 
avalanchas son las altas fuerzas de filtración, 
alta pluviosidad, derretimiento de nieve, 
sismos. 
Flujo De escombros Suelo o suelo-roca moviéndose como un 
fluido viscoso, desplazándose usualmente 
hasta distancias mucho mayores de falla. 
Usualmente originado por exceso de 
presiones de poros a causa de grandes lluvias 
y material suelto en superficie. 
Repteo  Movimiento lento e imperceptible talud 
debajo de una masa de suelo o suelo-roca. El 
repteo es el resultado de la acción de fuerzas 
de filtración. 
 
 
27 
3.2.2 Comportamiento sísmico de taludes 
 
Talud es cualquier superficie inclinada respecto a la horizontal que haya adoptado 
una estructura de suelo y que su dinámica puede ser acelerada con movimientos 
sísmicos para producir deslizamientos de tierra. Cuando el talud se produce en forma 
natural, se denomina ladera natural o simplemente ladera. Cuando los taludes son 
hechos por el hombre se denominan cortes o taludes artificiales. 
 
La ocurrencia de deslizamientos de gran envergadura después de la ocurrencia de 
sismos, es muy frecuente. Los sismos pueden aumentar los esfuerzos y reducir la 
resistencia de los suelos, generando la falla progresiva o instantánea del talud. 
 
Históricamente, los deslizamientos han generado, en ocasiones, mayor cantidad de 
muertos que el colapso de estructuras. En general, debe tomarse en cuenta diversos 
procesos para el análisis de taludes y laderas expuestas a eventos sísmicos (Figura 
3.1): 
 
 Fuerzas sísmicas aplicadas sobre las masas del suelo potencialmente deslizables. 
 La disminución de la resistencia debida a las cargas vibratorias, las cuales inducen 
las deformaciones cíclicas. 
 El aumento de la presión de poros especialmente en los suelos limosos y de arenas 
finas, en los cuales se puede producir una disminución de resistencia tal, que 
produzca el fenómeno de licuación. 
 El aumento de la fuerza sísmica generado por la amplificación en los mantos de 
suelos blandos. 
 La posibilidad de ocurrencia de fenómenos de resonancia relacionados con la 
similitud entre la frecuencia natural de vibración de talud y del evento sísmico. 
 La magnitud de las deformaciones en la masa de suelo. 
 La licuación durante los sismos. Los rellenos o capas de materiales que se 
encuentran sobre estos suelos licuables pueden deslizarse durante los sismos, tal 
como ha ocurrido en Chile, Alaska y Japón. 
 
 
 
28 
Figura 3.1: Falla típica de un relleno en caso de un sismo (Seed, 1970.) 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
3.2.2.1 Clasificación de los deslizamientos co-sísmicos 
 
Son muchos los tipos de deslizamientos que se pueden producir durante la etapa co-
sísmica. Después del sismo de Kobe de 1995 Sassa (1996) presentó una clasificación 
para este tipo de deslizamientos: 
 
a) Fracturación co-sísmica (Agrietamiento): La fracturación o agrietamiento del 
suelo y de los macizos rocosos, se presenta como un efecto directo de los 
esfuerzos inducidos por sismo y en donde las áreas responden con diversas 
intensidades de sacudimiento. El agrietamiento se presenta especialmente en la 
corona de los taludes de alta pendiente y en los escarpes semi-verticales de 
terrazas cementadas y erosionadas. 
 
b) Inclinaciones: Las inclinaciones pueden considerarse como factores importantes 
en el proceso de deterioro del talud. 
 
c) Caídas de roca: Para la caída de muchos bloques de roca, en un solo evento, 
requiere que haya ocurrido el debilitamiento de la masa rocosa, debido a la 
fragmentación y a la ausencia de soporte lateral. El volumen de la falla depende 
de los diversos planos de discontinuidad que puede cubrir en un solo momento 
varios planos (falla en escalera). 
 
29 
d) Deslizamientos rápidos (Flujos): Son movimientos espacialmente continuos en 
los que las superficies de cizalla tienen corta vida, se encuentran muy próximas y 
generalmente no se conservan. La distribución de velocidades en la masa 
desplazada se parece a la que se presenta en un fluido viscoso. 
 
e) Deslizamientos lentos (Esparcimientos laterales): En los esparcimientos 
laterales, el modo de movimiento dominante es la extensión lateral acomodada 
por fracturas de corte y tensión. 
 
f) Hundimientos (Colapso): El hundimiento de tierra es un movimiento de la 
superficie terrestre en el que predomina el sentido vertical descendente y que tiene 
lugar en áreas de distintas características y pendientes. 
 
3.2.2.2 Factores que afectan la respuesta de los taludes 
 
Abramson y otros (2002) indican que los principales factores que afectan la respuesta 
sísmica de los taludes son: 
 
a) La magnitud de la aceleración sísmica: El trabajo realizado por Keefer (1984) 
muestra que, para la producción de ciertos tipos de deslizamientos, se requiere 
sismos de gran magnitud (Tabla 3.2). A mayor magnitud, mayor será el área 
afectada. 
 
Tabla 3.2: Posibilidad de deslizamientos causados por sismos (Keefer 1984). 
 
Magnitud del sismo 
Tipo de deslizamiento 
producido 
 
4.0 
Caídos de roca, deslizamientos 
de roca, caídos de suelo y 
alteración de masas de suelo. 
4.5 
Deslizamiento de translación 
rotación y bloques de suelo. 
5.0 
Flujos de suelo, esparcimientos 
laterales, deslizamientos 
subacuáticos. 
6.0 Avalanchas de roca. 
6.5 Avalanchas de suelo 
30 
 
b) La duración del sismo: A mayor duración de un sismo, los efectos son mayores. 
La duración aumenta al incrementarse la magnitud del sismo. 
 
c) La distancia al área epicentral: Es lógico esperar que la actividad de 
deslizamiento disminuya al aumentar la distancia al área epicentral. Existe además 
una distancia a partir de la cual no ocurren deslizamientos de un determinado 
tamaño. 
 
d) La dirección principal del sismo: La dirección de los deslizamientos puede tener 
una tendencia hacia la dirección en donde el sismo produce la mayor aceleración 
del suelo, la cual es generalmente normal a la dirección de la falla (Sassa y 
Fukuoka, 1995). 
 
e) La formación geológica: Las características de la resistencia dinámica de los 
materiales que conforman el talud o la susceptibilidad a los deslizamientos co- 
sísmicos. La ocurrencia de los deslizamientos depende principalmente de la 
litología estructura y condiciones de saturación de los suelos o rocas. 
 
f) Las dimensiones del talud: Factores como la cinemática y geometría del talud 
facilitan la ocurrencia de flujos o avalanchas al momento de ocurrir los sismos. 
 
 
3.3 Geotecnia 
 
La amplificación sísmica y el daño observado durante la ocurrencia de sismos de 
gran magnitud, presentan gran variabilidad de un lugar a otro, aún en distancias 
relativamente cortas, siendo posibles explicarlas mayoritariamente por las 
variaciones locales del tipo de suelo y la topografía. El fenómeno de amplificación 
local de las ondas sísmicas asociado principalmente a las propiedades geotécnicas del 
subsuelo y profundidad del basamento rocoso se suele denominar “efecto de sitio” o 
simplemente “amplificación del suelo”. De este modo, el daño causado por sismos es 
fuertemente dependiente de las condiciones locales del terreno y, por tanto, la 
caracterización del subsuelo es un tema de considerable interés en ingeniería. La 
31 
geotecnia estudia las características y propiedades mecánicas de las rocas, materiales 
y los suelos sobre los que se emplazaran las ciudades y las obras públicas de 
ingeniería (edificaciones, diques, túneles, carreteras, presas, trazados de ferrocarril, 
puentes, etc.). Su finalidad es asegurar que los factores geológicos condicionantes 
como las propiedades físicas y mecánicas de los suelos, cumplan con los mejores 
requisitos para el emplazamiento de estas. 
 
3.3.1 Suelo 
 
El suelo puede tener varias definiciones: 
 
Desde el punto de vista ingenieril, el material que constituye la corteza terrestre se 
divide en dos categorías: suelo y roca. Suelo es el agregado natural de granos 
minerales que pueden separarse mediante medios mecánicos, como por ejemplo la 
agitación en agua. En cambio, roca es el agregado natural de minerales que están 
conectados por fuerzas permanentes y cohesivas de carácter fuerte y permanente. Las 
dos definiciones difieren en los términos “fuerte” y “permanente”, que son muy 
subjetivos y por tanto, están sujetos a interpretaciones diferentes. 
 
Desde el punto de vista geológico, suelo es el material producido por los efectos de 
la meteorización o alteración sobre las rocas de la superficie de la tierra y está 
dividido en estratos u horizontes. En cambio, roca es el material constitutivo de la 
corteza terrestre, formado en general por una asociación de minerales y que presenta 
una cierta homogeneidad estadística; en general, es dura y coherente, pero a veces es 
plástica (por ejemplo, la arcilla) o móvil (como ejemplo, la arena). 
 
En todas estas definiciones se observa que el concepto suelo describe algo que es 
dinámico, por lo que discernir muchas veces entre roca con un alto grado de 
meteorización o suelo es, al menos, discutible. 
 
3.3.2 Efectos de sitio 
 
El origen de los efectos de sitio es debido a la presencia de relieves (efecto 
topográfico), compuesto por materiales superficiales (suelos blandos) con fuertes 
32 
discontinuidades laterales (Figura 3.2) que pueden ser determinantes para la 
distribución de las vibraciones del suelo y, por lo tanto, para la distribución de los 
daños en caso de un terremoto (Coral, 2002). 
 
Al considerar la geología local, se distinguen dos fenómenos que normalmente dan 
lugar a la amplificación del movimiento y, por consiguiente, pueden ocasionar daños 
a obras civiles. El primero de éstos es la ampliación por resonancia y está asociada a 
la interacción de la onda sísmica y la estructura del subsuelo. La resonancia está 
presente en medios estratificados con rigidez creciente con la profundidad y resulta 
de la superposición de múltiples reflexiones dentro de los estratos de baja velocidad 
cercanos a la superficie. Su efecto depende fundamentalmente de la frecuencia. El 
segundo tipo de amplificación no requiere de las discontinuidades bruscas donde 
tienen lugar fenómenos de reflexión, más bien, se trata de un efecto debido a la baja 
impedancia de los materiales próximos a la superficie (Coral, 2012) 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 3.2: Estructuras y configuraciones tipo que pueden dar lugar a efectos de sitio. a) 
Capas sedimentarias horizontales sobre substrato rocoso; b) Relleno sedimentario de un 
valle; c) Discontinuidades laterales bruscas; d) Relieves (Efecto topográfico). Tomado de 
Bard et al., (1995). 
33 
3.3.3 Propiedades dinámicas de los suelos 
 
La amplificación del movimiento en el suelo está determinada por sus propiedades 
dinámicas. Dentro de éstas, la rigidez y el amortiguamiento del suelo constituyen las 
propiedades claves para el estudio de la respuesta de sitio. El módulo de corte (G) 
representa una buena medida de la rigidez del suelo, el cual se calcula por medio de 
la velocidad de las ondas sísmicas. Por su parte la razón de amortiguamiento (ξ), 
representa la capacidad que tiene el suelo para disipar la energía. Otras propiedades, 
pero de menor influencia, son la densidad (ρ) y el índice de Poisson (ν). Por otro 
lado, existen factores claves que influyen en las propiedades dinámicas del suelo, 
tales como la tensión efectiva de confinamiento, el nivel de tensiones en el suelo, el 
índice de poros y la plasticidad. 
 
En la Figura 3.3 se muestra la caracterización de una columna litológica orientada a 
realizar un estudio de respuesta del suelo. Para cada estrato debe indicarse, al menos, 
su potencia, densidad y velocidad de las ondas sísmicas de cizalla. Información 
adicional sería el tipo de material, edad geológica consistencia, límites de Atterberg, 
índice de plasticidad, humedad y profundidad del nivel freático, entre otros. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 3.3:  
 
 
Figura 3.3: Caracterización de una columna litológica en una zona donde se realiza un 
análisis de la respuesta de suelos. Para cada estrato debe indicarse potencia, densidad y 
velocidad de las ondas sísmicas S. 
34 
3.3.4 Efectos de suelo en superficie 
 
La amplificación del movimiento del suelo es la responsable del daño ocurrido en 
áreas constituidas por depósitos de sedimentos blandos y poco compactos. Para 
terremotos de magnitud pequeña, la amplificación es típicamente mayor en áreas 
ubicadas a una cierta distancia epicentral donde sería esperable que las ondas 
sísmicas redujesen la amplitud debido a los efectos de atenuación en la propagación 
de la señal sísmica por el interior de la tierra. 
 
En general, se acepta que dos mecanismos contribuyen a los efectos de amplificación 
de la señal en el suelo: la amplificación geométrica y la amplificación dinámica. 
 
3.3.4.1 Amplificación geométrica 
 
Corresponde a los efectos de amplificación debidos al contraste de impedancias entre 
dos medios en contacto. Para sedimentos, el contraste de impedancias se expresa 
como: 
                                                 (Ec.3.1.) 
Donde, el subíndice B representa al substrato rocoso y S se refiere al nivel 
sedimentario, ρ es la densidad y υ es la velocidad de las ondas sísmicas. 
 
En materiales más jóvenes y menos consolidados el contraste de impedancias es 
mayor, lo que provoca un mayor nivel de amplificación de la señal sísmica. 
Asimismo, produce el atrapamiento de las ondas sísmicas dentro de un nivel con baja 
impedancia y esto provoca la amplificación en la banda de las frecuencias 
características. La velocidad de las ondas sísmicas S en el suelo decrece entonces 
cuando el depósito sedimentario está situado sobre un sustrato rocoso duro aumenta 
el contraste de impedancias. Como se ha mencionado anteriormente, los depósitos 
del suelo se comportan como filtros reduciendo la energía de alta frecuencia (o corto 
período), pero la amplificación de las bajas frecuencias puede causar daño potencial 
a estructuras que tienen frecuencias naturales bajas, como por ejemplo edificios altos 
y puentes. 
 
 
35 
3.3.4.2 Amplificación dinámica 
 
La teoría clásica de amplificación de suelos predice que al considerar una capa de 
suelo horizontal infinita de espesor H, uniforme e isótropa y con un comportamiento 
lineal elástico, sobre sustrato rocoso, también horizontal, sometido a un campo de 
propagación de ondas SH verticalmente, la función de amplificación del suelo será 
como se muestra en la Figura 3.4. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Si el suelo no fuese capaz de amortiguar el movimiento ondulatorio se produciría una 
amplificación infinita (resonancia) para frecuencias que tienden a π/ 2 + nπ. Sin 
embargo, gracias a la capacidad del material para amortiguar el movimiento se 
producen dichas amplificaciones, pero no infinitas (Figura 3.5). 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 3.4: Función de amplificación de suelo uniforme sobre una roca rígida con 
coeficiente de amortiguamiento nulo. 
Figura 3.5: Función de amplificación de un suelo uniforme sobre una roca rígida 
36 
Las frecuencias a las que se dan estos máximos locales se conocen con el nombre de 
frecuencias naturales del suelo y dependen de la velocidad de ondas sísmicas S y del 
espesor del sedimento H según: 
 
 
La frecuencia fundamental es la frecuencia más baja, ω0 =πVS / 2H cuyo periodo 
asociado se conoce como el periodo característico del sitio: 
 
 
Esta amplificación también se conoce como efecto de resonancia. Dicho efecto 
considera la diferencia entre la frecuencia de las ondas sísmicas y la frecuencia 
natural del depósito sedimentario. 
 
Si la frecuencia de la onda sísmica es aproximadamente igual a la frecuencia natural 
del depósito se produce amplificación incrementándose la amplitud del movimiento 
del suelo significativamente. Así, los fenómenos que contribuyen a la amplificación 
de la señal sísmica están relacionados directamente con la velocidad de las ondas 
sísmicas de corte S en el depósito. Cuando una onda elástica se propaga a través de 
un material, el flujo de energía transmitida está definido por ρVsu
2
, donde ρ es la 
densidad del material Vs es la velocidad de la onda S y u la velocidad de la partícula. 
Este flujo de energía permanece constante y en consecuencia las amplitudes del 
movimiento del suelo en materiales con baja velocidad de propagación de las ondas 
sísmicas son mayores dado que la velocidad de la partícula, u, y la velocidad de las 
ondas sísmicas S son inversamente proporcionales. Como consecuencia, materiales 
como arena suelta o arcilla blanda amplifican el movimiento del suelo 
significativamente. 
 
Por lo tanto, en el diseño de estructuras sismo resistentes situadas en depósitos 
sedimentarios caracterizados por velocidades de ondas sísmicas bajas deben 
considerarse especialmente estos efectos.  
 
 
 
Con n = 0,1,2,…,               (Ec. 3.2) 
 
                 (Ec. 3.3) 
37 
3.3.5 Caracterización geotécnica de suelos 
 
Los estudios geotécnicos tienen por finalidad analizar y cuantificar las características 
físicas de los suelos, siendo su comportamiento geotécnico relevante al momento de 
utilizarlo como elemento de medida para el soporte de una estructura determinada 
(cimentaciones). Los suelos se pueden clasificar utilizando el Sistema Unificado de 
Clasificación de Suelos (SUCS), así como conocer su capacidad portante. 
 
3.3.5.1 Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (SUCS) 
 
Fue Casagrande quien en 1942 ideó un sistema genérico de clasificación de suelos y 
que fue empleado por el cuerpo de ingenieros del ejército de los EE.UU. para la 
construcción de pistas de aterrizaje durante la II guerra mundial. Diez años más tarde 
y vista la gran utilidad de este sistema en Ingeniería Civil, fue ligeramente 
modificado por el Bureau of Reclamation, naciendo el Sistema Unificado de 
Clasificación de Suelos (SUCS). Este sistema fue adoptado por la ASTM (American 
Society of Testing Materials) como parte de sus métodos normalizados. Dicha 
clasificación se vale de unos símbolos de grupo, consistentes en un prefijo que 
designa la composición del suelo y un sufijo que matiza sus propiedades. En la Tabla 
3.3 se muestra esta clasificación: 
 
Tabla 3.3: Símbolos de grupo en la clasificación SUCS. 
SÍMBOLOS DE GRUPO (SUCS) 
TIPO DE SUELO PREFIJO SUBGRUPO SUFIJO 
Grava G Bien graduado W 
Arena S Pobremente graduado P 
Limo M Limoso M 
Arcilla C Arcilloso C 
Orgánico O Limite líquido alto (>50) L 
Turba Pt Límite líquido bajo (<50) H 
 
En función de estos símbolos, se pueden establecer diferentes combinaciones 
que definen uno y otro tipo de suelo (Tabla 3.4). Sin embargo, existe una clara 
distinción entre tres grandes grupos de suelos. 
 
38 
Tabla 3.4: Tipología de suelos, características generales 
Tipología de suelos (SUCS) 
SÍMBOLO Características generales 
GW 
GP 
GM 
GC 
GRAVAS 
(> 50% en tamiz #4 ASTM) 
Limpias 
(Finos < 5%) 
Bien graduados 
Pobremente graduados 
Con finos 
(Finos > 12%) 
Componente limoso 
Componente arcilloso 
SW 
SP 
SM 
SC 
ARENAS 
(< 50% en tamiz #4 ASTM) 
Limpias 
(Finos < 5%) 
Bien graduadas 
Pobremente graduadas 
Con finos 
(Finos > 12%) 
Componente limoso 
Componente arcilloso 
ML 
MH 
LIMOS 
Baja plasticidad (LL<50) 
Alta plasticidad (LL>50) 
CL 
CH 
ARCILLAS 
Baja plasticidad (LL<50) 
Alta plasticidad (LL>50) 
OL 
OH 
SUELOS ORGÁNICOS 
Baja plasticidad (LL<50) 
Alta plasticidad (LL>50) 
Pt TURBA Suelos altamente orgánicos 
 
 Suelos de grano grueso (GyS): Formado por gravas y arenas con menos del 50% 
de contenido en finos, empleando el tamiz 0.080 UNE (200 ASTM). 
 Suelos de grano fino (M y C): Formados por suelos con al menos un 50 % de 
contenido en limos y arcillas. 
 Suelos orgánicos (O, Pt) constituidos fundamentalmente por materia orgánica, 
son inservibles como terreno de cimentación. 
 
Dentro de la tipología expuesta pueden existir casos intermedios, empleándose una 
doble nomenclatura, por ejemplo, una grava bien graduada que contenga entre un 5 y 
un 12 % de finos se clasificará como GW – GM. 
 
Tras un estudio experimental de diferentes muestras de suelos de grano fino, 
Casagrande consigue ubicarlos en un diagrama que relaciona el límite líquido (LL) 
con el índice de plasticidad (IP), con lo cual se logra clasificar e identificar los 
suelos. El límite líquido también puede utilizarse para estimar asentamientos en 
problemas de consolidación (Figura 3.6 y Tabla 3.5). En este diagrama, conocido 
39 
como la carta de Casagrande de los suelos cohesivos, destacan dos grandes líneas 
que actúan a modo de límites:  
 
Line A: IP = 0.73 (LL – 20). 
Linea B: LL = 50 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Tabla 3.5: Características del suelo según SUCS 
DIVISIONES 
PRINCIPALES 
SÍMBOLO 
COMPORTAMIENTO 
MECÁNICO 
CAPACIDAD DE 
DRENAJE 
Densidad 
óptima 
P.M. 
CBR      
In situ 
 
SUELOS 
DE GRANO 
GRUESO 
Gravas 
GW Excelente Excelente 2.00-2.24 60-80 
C
a
r
a
c
te
r
ística
s d
e
 lo
s su
e
lo
s se
g
ú
n
 e
l S
U
C
S
 
GP Bueno a excelente Excelente 1.76-2.08 25-60 
40-80 GM{ d Bueno a excelente Aceptable a mala 2.08-2.32 
u Bueno Mala a impermeable 1.92-2.24 20-40 
GC Bueno Mala a impermeable 1.92-2.24 20-40 
Arenas SW Bueno Excelente 1.76-2.08 20-40 
SP Aceptable a bueno Excelente 1.60-1.92 10-25 
20-40 SM{ d Aceptable a bueno Aceptable a mala 1.92-2.16 
u Aceptable Mala a impermeable 1.68-2.08 10-20 
SC Malo a aceptable Mala a impermeable 1.68-2.08 10-20 
SUELOS 
DE GRANO 
FINO 
Limos y 
arcillas 
(LL < 50) 
ML Malo a aceptable Aceptable a mala 1.60-2.00 5-15 
CL Malo a aceptable Casi impermeable 1.60-2.00 5-15 
OL Malo Mala 1.44-1.70 4-8 
Limos y 
arcillas (LL 
> 50) 
MH Malo Aceptable a mala 1.28-1.60 4-8 
CH Malo a aceptable Casi impermeable 1.44-1.76 3-5 
OH Malo a muy  malo Mala 1.28-1.68 3-5 
SUELOS ORGÁNICOS Pt Inaceptable Aceptable a mala - - 
 
Figura 3.6: Carta de Casagrande para los suelos cohesivos 
40 
3.3.5.2 Análisis geotécnico 
 
La capacidad portante de un suelo puede definirse como la carga que éste es capaz de 
soportar sin que se produzcan asentamientos excesivos. El objetivo es explicar los 
principios que se usan para determinar la capacidad portante de los suelos, para tener 
criterios de cálculo y diseño locales. Se pone énfasis en el ensayo de laboratorio de 
corte directo, a fin de aplicar la teoría del Dr. Karl Terzaghi.  
 
 Capacidad de carga limite (qd): Define a la máxima presión que se puede 
aplicar a la cimentación, sin que ésta penetre en el suelo. 
 Capacidad de carga admisible (qadm): Es la carga límite dividida entre un 
factor de seguridad. A este esfuerzo se le llama capacidad portante. Terzaghi 
(2001) recomienda que FS no sea menor que 3. 
 
 
 
 
 
 Esfuerzo neto (q neto): Es el esfuerzo útil, que queda para la superestructura, 
después de quitarle el esfuerzo que va a utilizar el peso del relleno del suelo y la 
sobrecarga de piso: 
 
q neto = qadm – γ * Df - sobrecarga de piso 
 
Dónde: 
 
γ = peso específico del relleno. 
Df = Profundidad de cimentación. 
Sobrecarga de piso = 500 kg/m2. 
 Presión de contacto (qc): Es producida por la carga muerta y viva de la 
superestructura y actúa debajo de la zapata, en el encuentro zapata-suelo. En el 
diseño de cimentaciones, se busca que qc sea menor o igual a q neto. 
………Ec. 3.4 
………Ec. 3.5 
41 
 Ecuación de Mohr-Coulomb: Mohr presentó en 1900, una teoría sobre la ruptura 
de materiales, según la cual, la falla de un suelo se presenta debido a la 
combinación crítica de esfuerzos verticales y horizontales. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Del equilibrio de fuerzas en ambas direcciones y del bloque triangular, se obtiene   
y , y tal como se observa en la Figura 3.7: 
 
         (Ec.3.6) 
 
          (Ec.3.7) 
 
Por otro lado, los esfuerzos verticales y horizontales pueden ser representados en un 
diagrama de Mohr, tal como se muestra en la Figura 3.8: 
 
 
 
 
 
 
Figura 3.7: Esfuerzos en el interior de una masa elástica. 
42 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 3.8: Diagrama de Mohr. 
 
La teoría de Coulomb (Figura 3.9), relaciona el esfuerzo cortante t, como función del 
esfuerzo normal n, la tangente del ángulo de fricción interna, y la cohesión c como: 
 
           (Ec.3.8) 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 3.9: Esfuerzos normales y cortantes en un bloque de suelo, según la teoría de 
Coulomb. 
 
43 
De la Figura 3.10 se obtiene: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 3.10: Envolvente de Mohr y teoría de Coulomb. 
 
                (Ec.3.9) 
 
Despejando, se obtiene el esfuerzo horizontal en una masa de suelo en función del 
esfuerzo normal, el ángulo de fricción interna y la cohesión del suelo: 
 
       (Ec.3.10) 
 
       (Ec.3.11) 
 
Siendo: 
         (Ec.3.12) 
 
La ecuación 3.11 representa la relación de Mohr – Coulomb o el estado de esfuerzos 
en una masa de suelo, cuando hay fuerzas verticales y horizontales. Relaciona los 
esfuerzos efectivos horizontales con los esfuerzos verticales, a través de los 
parámetros, ángulo de fricción interna y la cohesión. 
44 
El ensayo de corte directo es un ensayo de cortante, consiste en aplicar esfuerzos 
verticales y horizontales a tres muestras de suelo y determinar el instante de falla a 
corte (Figura 3.11). Cuando se aplica un esfuerzo vertical fijo de 0.5Kg/cm
2
, la 
primera muestra falla con esfuerzo horizontal o cortante τ1, la segunda muestra es 
sometida a un esfuerzo de 1.0 Kg/cm
2
 y falla con un esfuerzo cortante τ2. Con estos 
tres pares ordenados se grafica el diagrama de ruptura de Mohr. La tercera muestra es 
sometida a un esfuerzo de compresión de 1.5 Kg/cm
2
 y falla con un cortante τ3. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 3.11: Detalles del equipo de corte directo y diagrama de ruptura de Mohr. 
 
3.4 Métodos geofísicos 
 
3.4.1 Clasificación de ondas sísmicas 
 
Las ondas sísmicas (ondas elásticas) corresponden a perturbaciones temporales 
generadas por pequeños movimientos del suelo y que se propagan en un medio 
homogéneo y/o heterogéneo. Estas ondas, que se originan en el interior de la corteza 
terrestre, debido a repentinos desplazamientos en fallas o hendiduras en la tierra, se 
propagan hacia la superficie terrestre originando movimientos de baja y/o alta 
intensidad (Figura 3.12). Siendo las más conocidas las ondas de cuerpo y ondas 
superficiales. 
 
 
45 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 3.12: Propagación de ondas sísmicas partiendo desde el hipocentro. 
 
3.4.1.1 Ondas de cuerpo 
 
Las ondas de cuerpo viajan a través del interior de la Tierra. Siguen caminos curvos 
debido a la variada densidad y composición del interior de la Tierra. Este efecto es 
similar al de refracción de ondas de luz. Las ondas de cuerpo transmiten los 
temblores preliminares de un terremoto, pero poseen poco poder destructivo. Las 
ondas de cuerpo son divididas en dos grupos: ondas primarias (P) y secundarias (S). 
 
 Ondas P 
 
Las ondas P son ondas longitudinales o compresionales (Figura 3.13), lo cual 
significa que el suelo es alternadamente comprimido y dilatado en la dirección de la 
propagación. Estas ondas generalmente viajan a una velocidad 1.73 veces de las 
ondas S y pueden viajar a través de cualquier tipo de material. Velocidades típicas 
son 330m/s en aire, 1450m/s en agua y cerca de 5000m/s en granito. 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 3.13: Modelo de propagación de la onda P. 
 
 
 
46 
 Ondas S 
 
Las ondas S son ondas transversales o de corte, lo cual significa que el suelo es 
desplazado perpendicularmente a la dirección de propagación, alternadamente hacia 
un lado y hacia el otro (Figura 3.14). Las ondas S pueden viajar únicamente a través 
de sólidos debido a que los líquidos no pueden soportar esfuerzos de corte. Su 
velocidad es alrededor de 58% la de una onda P para cualquier material sólido. 
 
Usualmente la onda S tiene mayor amplitud que la P y se percibe más fuerte que ésta.  
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 3.14: Modelo de propagación de la onda S. 
 
3.4.1.2 Ondas superficiales 
 
Las ondas superficiales viajan sobre la superficie de la Tierra y se desplazan a menor 
velocidad que las ondas de cuerpo. Debido a su baja frecuencia, frecuentemente 
provocan resonancia en edificios con mayor facilidad que las ondas de cuerpo y son, 
por ende, las ondas sísmicas más destructivas.  En general, las ondas superficiales 
son las que se propagan en dirección paralela a la superficie y su amplitud decrece 
con la profundidad. Existen dos tipos de ondas superficiales: ondas Rayleigh y ondas 
Love (Figura 3.15). 
 
 Ondas Rayleigh 
 
Las ondas Rayleigh son ondas superficiales que viajan como ondulaciones similares 
a aquellas encontradas en la superficie del agua (Figura 3.15). Las propiedades más 
importantes de estas ondas son que su amplitud disminuye con la profundidad y su 
47 
velocidad es menor que de las ondas S y los desplazamientos que producen están 
contenidos en el plano de incidencia o plano vertical. 
 
 Ondas Love 
Las ondas Love son ondas superficiales que provocan cortes horizontales en la tierra. 
Las ondas Love son levemente más lentas que las ondas de Rayleigh (Figura 3.15). 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 3.15: Modelo de propagación de las ondas sísmicas superficiales. 
 
3.4.2 Vibración ambiental 
 
En la sísmica tradicional, el ruido de una señal sísmica se ha considerado como algo 
negativo y que hay que cancelar o evitar. En la actualidad, lo que hasta hace pocas 
décadas constituía un problema en los estudios de propagación y atenuación de ondas 
sísmicas se ha convertido en una herramienta excelente para caracterizar los efectos 
locales y las propiedades dinámicas del lugar de registro y de las estructuras., Así 
pues existen diferentes denominaciones para ese ruido el término microtrepidaciones 
corresponde a una traducción del inglés de microtremors, en castellano no hay 
uniformidad con el nombre aplicado y también se usan los siguientes términos: 
microtemblores, microvibraciones, vibración ambiental, ruido sísmico y ruido 
sísmico ambiental. 
 
48 
La vibración ambiental se define como el movimiento del suelo generado por fuentes 
no sismogénicas (fuentes naturales y artificiales), por ejemplo, las fuentes naturales 
pueden ser las olas de mar en costas, el viento, variaciones en la presión del aire, etc. 
así como las fuentes artificiales ligadas a la actividad humana como pueden ser el 
tráfico vehicular, maquinaria pesada, industrias, etc. (Figura 3.16). 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 3.16: Fuentes de Vibración ambiental. 
 
En la Tabla 3.6 se muestran los posibles orígenes asignados a la vibración ambiental 
según Gutenberg (1958), Aste (1978) y Aste y Henstrdge (1984) para distintos 
rangos de frecuencia. Para frecuencias inferiores a 1Hz se les atribuye origen natural. 
El pico espectral entre 0.15 – 0.2 Hz se asocia al efecto causado por las olas 
oceánicas que viajan generando ondas estacionarias que disipan energía en forma de 
ondas elásticas. 
 
Algunos estudios (Young et al., 1996; Withers et al., 1996) indican que el viento da 
lugar a ruido sísmico de alta frecuencia (entre 15 y 60 Hz), en sitios poblados y por 
encima de 5 Hz las fuentes son predominantemente urbanas (tráfico, maquinarias, 
etc.). Sin embargo, estas ondas resultan fuertemente atenuadas al alejarse varios 
kilómetros de la fuente generadora. Entre 1 y 5 Hz existe una banda de transición en 
la que contribuirían ambos tipos de fuentes. Yamanaka et al. (1993) demostraron, 
con medidas continuas en la Universidad de California del Sur en los Ángeles, la 
dependencia de la amplitud del microtremor de corto periodo (0.3s) con el ciclo 
día/noche así como su caída durante el fin de semana, lo que prueba la elevada 
contribución de fuentes antrópicas.  
49 
Por otro lado, Bard et al. (2004) diferencian la vibración ambiental según su origen 
en dos, natural y humano (Tabla 3.7), el primero originado principalmente por las 
olas oceánicas y condiciones atmosféricas, frecuencias entre 0.1 – 1 Hz; mientras 
que, el segundo tiene un origen antrópico como el tráfico y la industria que generan 
ondas superficiales en el rango de frecuencia de 1 – 10 Hz. 
 
Tabla 3.6: Fuentes de vibración ambiental en función a la frecuencia. Reproducido de 
Bonnefoy – Claudet et al (2006b). 
 
 
 
Gutenberg 
(1958) 
Asten (1978) 
Asten and 
Henstridge(1984) 
Olas oceánicas golpeando 
en las costas. 
 
0.05 – 0.1 Hz 
 
0.5 – 1.2 Hz 
Monzones y perturbaciones 
meteorológicas a gran 
escala. 
 
0.1 – 0.25 Hz 
 
0.16 – 0.5 Hz 
Ciclones sobre los océanos. 0.3 – 1 Hz 0.5 – 3 Hz 
Condiciones meteorológicas 
a escala local. 
 
1.4 – 5 Hz 
 
Tremor volcánico. 2 – 10 Hz  
Urbano. 1 – 100 Hz 1.4 – 30 Hz 
 
 
Tabla 3.7: Diferenciación de las vibraciones ambientales según Bard et al, (2004). 
 
Origen Natural Humano 
Nombre Microsismos 
Microtremores 
(microtemblores) 
Frecuencia que 
predomina en la 
vibración (aprox.). 
0.1 Hz a 1 Hz (baja 
frecuencia) 
1 Hz a 10 Hz (alta 
frecuencia) 
Fuente 
Oceánico y condiciones 
Atmosféricas 
(frecuencia muy baja) 
Tráfico, industria 
Onda incidente 
Ondas superficiales 
(fuentes lejanas) 
Ondas superficiales + 
ondas internas (fuente 
cercana) 
Variación en amplitud 
Relacionada con ondas 
oceánicas 
Día/noche, semana/fin 
de semana 
Rayleigh/Love Predominante Rayleigh 
Amplitud comparable, 
Love con un poco más 
de energía 
Modo Fundamental / 
modos superiores 
Principalmente 
fundamental 
Posibilidad de modos 
más altos en frecuencias 
altas (al menos en el 
caso de dos capas) 
 
 
50 
Se debe tener en cuenta que la vibración ambiental se caracteriza por tener baja 
amplitud y un amplio rango de frecuencias. Su uso para la evaluación de la respuesta 
dinámica del suelo es muy atractivo, debido a su bajo costo y a la facilidad y rapidez 
para obtener información. 
 
3.4.3 Metodología H/V o Nakamura 
 
La metodología de H/V o Nakamura (1989) ha ganado popularidad en los últimos 
años por ser un procedimiento económico y fácil de aplicar, obteniéndose a partir de 
éste los valores de frecuencia y período fundamental de un sitio, parámetros claves a 
la hora realizar la caracterización de sitio.  
 
Este procedimiento emplea mediciones de vibración ambiental (compuesto de ondas 
superficiales tipo Rayleigh) producido por la interacción viento – estructuras, tráfico 
y varias formas de actividad humana (Lermo y Chavez-Garcia, 1994). Se ha 
demostrado que el cociente espectral entre las componentes horizontales y verticales 
de estas mediciones ofrece un buen estimado de la frecuencia fundamental de 
depósitos sedimentarios sueltos y, en cierta forma, el factor de amplificación. El uso 
extensivo del método permite el mapeo rápido y detallado de estas frecuencias en 
áreas urbanas. Combinando informaciones sobre la respuesta de suelo y 
vulnerabilidad, se pueden anticipar los efectos potenciales de un sismo a edificios y 
estructuras civiles. 
 
La teoría y las hipótesis del método no han sido aceptadas unánimemente por la 
comunidad científica, pero las comparaciones con otras técnicas han comprobado en 
diversos estudios recientes la validez y la eficiencia del método (Lermo y Chavez-
Garcia, 1994). 
 
Nakamura (1989) desarrolló la técnica basado en tres hipótesis principales: 
 
1. La vibración ambiental es generada por la reflexión y refracción de ondas de corte 
al interior de capas de suelo superficial y por ondas de superficie. 
2. Fuentes superficiales locales de vibración no afectan a la vibración ambiental en 
la base de la estructura no consolidada. 
51 
3. Capas de suelo blando no amplifican la componente vertical de la vibración 
ambiental. 
 
Las funciones SE y AS que representan la respuesta sísmica intrínseca del sitio y el 
efecto singular de la onda Rayleigh pueden ser definidos como: 
 
                                                    (Ec. 3.13) 
 
Donde H y V representan, respectivamente, los espectros de las componentes 
horizontales y verticales del ruido ambiental en superficie (S) o en el basamento (B) 
(Figura 3.17). La respuesta sísmica del sitio que no incluye la contribución de la 
fuente es definida por SM. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 3.17: Modelo asumido por Nakamura para interpretar la propagación de vibración 
ambiental sobre un semiespacio de espesor Z. 
 
 
 
 
52 
Entonces: 
 
                                             (Ec. 3.14) 
 
Nakamura (1989) y Theodulidis et al. (1996) demostraron que el espectro de las 
componentes vertical (VB) y horizontal (HB) son equivalentes a la base de la 
estructura, es decir una de las hipótesis consideradas es que en el basamento rocoso 
no hay amplificación, así la componente horizontal es proporcional a la vertical. 
 
Luego                       entonces                                 (Ec.3.15) 
 
Por lo tanto, la respuesta sísmica del sitio SM puede ser expresada como el cociente 
espectral de las componentes horizontal y vertical del ruido ambiental en superficie. 
Resumiendo, esta descripción teórica implica que, un estimado práctico de la 
respuesta del sitio puede ser obtenido registrando el ruido ambiental con un 
sismógrafo sencillo de 3 componentes (X-Y-Z). 
 
Determinación de la Profundidad del Basamento  
 
La profundidad del basamento, la relación espectral H/V usando la siguiente relación 
puede ser determinado a partir de: 
 
                                (Ec. 3.16) 
 
Donde es la frecuencia fundamental en HZ,,  es la velocidad de onda S (m/s) en el 
estrato superficial, h es el espesor del estrato. 
 
Se puede complementar el cálculo anterior con: 
 
                                        (Ec. 3.17) 
 
53 
Donde es la frecuencia fundamental en HZ,  es la velocidad de onda S (m/s) en el 
basamento y  es el factor de amplificación del microtremor o vibración 
ambiental. 
 
3.4.4 Velocidad de fase y velocidad de grupo 
 
La velocidad de fase es la rapidez en la cual un punto de una fase de ondícula 
constante viaja en dirección normal a la superficie de la onda en un medio 
homogéneo. Esta es la rapidez de una onda plana que viaja en la misma dirección. En 
un medio anisotrópico, la velocidad de fase está sujeta a la dispersión angular; es 
decir, la rapidez varía con el ángulo. En un medio atenuante, la velocidad de fase está 
sujeta a la dispersión de frecuencia; es decir, la rapidez varía con la frecuencia 
(Winterstein, 1990). La velocidad de fase, a diferencia de la velocidad de grupo, no 
se puede obtener directamente de mediciones de ondas, dividiendo la distancia 
recorrida en un tiempo, a menos que la fuente genere ondas planas (Winterstein, 
1990), ver Figura 3.18. 
 
La velocidad de grupo es la rapidez en la cual la superficie de una onda, viaja en una 
dirección dada radialmente hacia fuera, desde una fuente puntual en un medio 
homogéneo. Si el medio es atenuante, esta velocidad varía con la frecuencia (debido 
a que la atenuación implica dispersión de frecuencia); si es anisotrópico, varía con la 
dirección. En ambos casos las expresiones teóricas para la velocidad de grupo son 
obtenidas diferenciando la frecuencia con el vector de onda. La velocidad de grupo 
se puede obtener a partir de mediciones de ondas, dividiendo la distancia recorrida en 
un tiempo a partir de una fuente puntual (Winterstein, 1990) (Figura 3.18). 
 
Para los estudios de zonificación sísmica la velocidad de fase es de gran importancia, 
nos permite realizar el análisis de ondas superficiales con el método MASW con la 
velocidad de fase se puede observar los cambios de velocidad en función del 
contenido de frecuencias de diferentes capas del subsuelo. 
 
 
 
 
54 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 3.18: Esquema que descubre la velocidad de grupo y de fase. 
 
3.4.5 Método de refracción sísmica 
 
Las propiedades elásticas de los materiales que componen el subsuelo y sus efectos 
en la propagación de ondas sísmicas son fundamentales para la caracterización de un 
sitio. Dentro de estas propiedades, uno de los parámetros clave es el perfil de 
velocidades de ondas de corte, debido a que permite evaluar la respuesta dinámica de 
un punto y/o área (Tokimatsu, 1997).  
 
Los métodos de refracción sísmica tienen la particularidad de que necesitan una 
fuente artificial para generar ondas sísmicas de acuerdo a la extensión del área a 
estudiar y de las propiedades mecánicas del subsuelo. La fuente artificial puede ir 
desde golpes con un martillo a una placa, hasta varios kilos de. Los métodos 
geofísicos, son de amplia aplicación en el área de ingeniería civil y de construcción. 
 
Originalmente estos métodos fueron utilizados para la búsqueda de petróleo y otros 
depósitos minerales, y a partir del año 1970 se empezó a utilizar para caracterizar los 
suelos blandos especialmente en áreas aluviales y depósitos sedimentarios. 
 
Estos métodos llamados activos, permiten el registro de ondas superficiales 
generadas por una fuente dinámica que produce una perturbación en superficie para 
55 
ser captadas por geófonos alineados con la fuente. Esta perturbación puede ser 
generada con un mazo o martillo, dejando caer un peso al terreno o utilizando 
mecanismos más sofisticados que permitan un mayor control sobre las 
perturbaciones generadas, y, por ende, sobre el rango de frecuencias y amplitud de 
las ondas (Stokoe et al., 2004), ver Figura 3.19. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 3.19: Frentes de ondas generados por una fuente activa. 
 
3.4.6 Arreglos sísmicos lineales (MASW) 
 
La técnica de Análisis Multicanal de Ondas Superficiales (MASW ó Multichannel 
Analysis of Surface Wave) propuesto por Park (1999), fue originalmente propuesto 
para el análisis de ensayos activos, posteriormente se extendió para ser aplicado en 
ensayos pasivos utilizando arreglos bidimensionales (Park, 2008) y arreglos lineales 
utilizando como fuente el tráfico vehicular (Park y Miller, 2008). 
 
Este método se basa en el análisis de los principios básicos de la dispersión 
geométrica de ondas sísmicas, a fin de obtener un modelo de velocidad de ondas de 
corte, obtenidos con la aplicación de métodos inversos basados en la propagación y 
dispersión de ondas superficiales en medios verticalmente heterogéneos. Las altas 
frecuencias (longitud de onda corta) de las ondas superficiales proveen información 
de estratos superficiales; mientras que, bajas frecuencias (longitud de ondas larga) 
proporcionan información de estratos más profundos. 
 
 
 
56 
 
 
La técnica MASW analiza las propiedades de dispersión de las ondas sísmicas 
superficiales (modos fundamentales de ondas Rayleigh), las cuales se propagan 
horizontalmente a lo largo de la superficie, desde el punto de impacto a los 
receptores. Los registros simultáneos de 12 o más receptores en distancias cortas (1-2 
m) y largas (50-100 m) desde una fuente impulsiva o vibratoria, proporcionan una 
redundancia estadística para medir velocidades de fase. Los datos multicanales 
muestran un formato de frecuencia variable con el tiempo para permitir la 
identificación de modos fundamentales de ondas Rayleigh (Louie, 2001).  
 
La configuración básica del tendido y la rutina de adquisición con el método MASW, 
generalmente es la misma que se usa en los estudios convencionales refracción de 
ondas corporales. En la Figura 3.20 se presenta la configuración utilizada por el 
método MASW, donde x1 es la distancia de la fuente de disparo (source offset) al 
primer geófono, dx la distancia entre geófonos y D la dimensión del arreglo. La 
profundidad máxima de investigación (Zmáx) a la que se puede llegar depende de las 
propiedades del subsuelo y del tipo de fuente utilizada. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 3.20: Configuración de campo y equipo de datos para el Método MASW. 
 
 
 
 
57 
3.4.7 Aplicación MASW 
 
La técnica MASW (Multichannel Análisis of Surface Waves) permite conocer la 
velocidad de propagación de las ondas sísmicas en el subsuelo a partir del análisis de 
la dispersión de ondas superficiales registradas por arreglos lineales de estaciones 
sísmicas. Como resultado de la inversión de la curva de dispersión se obtiene el perfil 
de velocidades para las ondas de corte (Vs) en el punto central de cada arreglo. 
 
La aplicación de esta técnica permite determinar las características físicas del 
subsuelo bajo un punto en forma indirecta, basándose en el cambio de las 
propiedades físicas de los materiales que la conforman, permitiendo de este modo, 
definir el perfil de velocidades de las ondas de corte (Vs) que caracteriza a dicha 
línea.  
 
La interpretación de la información recolectada proporciona una curva de dispersión 
(velocidad de fase de las ondas superficiales versus la frecuencia) para las ondas 
superficiales, ya que estas conservan hasta el 90% del valor de la velocidad de las 
ondas de corte (Vs). Luego mediante un procedimiento de cálculo iterativo inverso se 
obtiene el perfil de velocidad de las ondas de corte (Vs) para el punto medio de cada 
línea de estudio.  
 
La aplicación de un nuevo cálculo iterativo inverso, permite conocer el periodo 
predominante teórico correspondiente al perfil de velocidades, el cual es 
correlacionado con el obtenido con la técnica H/V a fin de validar ambos resultados, 
ver Figura 3.21. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
58 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
} 
 
 
 
Figura 3.21: Esquema de la metodología utilizada para el procesamiento de datos obtenidos 
por un arreglo lineal, para determinar el perfil de velocidades. 
59 
 
 
 
 
 
 
 
CAPÍTULO IV 
 
ADQUISICIÓN, PROCESAMIENTO Y ANÁLISIS DE 
RESULTADOS 
 
4.1 Cuantificación de inundaciones 
 
Uno de los eventos extremos más frecuentes en la región de Arequipa es el de las 
inundaciones que se producen en épocas de lluvia debido a la acumulación de agua 
en lugares donde habitualmente no existe. Las precipitaciones son las causantes del 
aumento del caudal de los ríos que, al llegar a sobrepasar su nivel de 
almacenamiento, provocará el desborde ocasionando la inundación. Si junto al río se 
encuentran centros poblados o terrenos agrícolas, estos serán los más afectados. 
 
El río Chili se constituye como el principal colector hídrico de la Provincia de 
Arequipa, tiene su origen en la unión de los ríos Sumbay y Blanco, e ingresa a la 
ciudad de Arequipa por su borde oriental a través de un cañón profundo de flancos 
escarpados entre los volcanes Chachani y Misti, para luego formar un amplio valle. 
El río Chili tiene una extensión de 90 Km, nace a una altitud de 3750 m.s.n.m. y 
finaliza su recorrido en la localidad de Palca, al unirse con el río Yura. 
 
El valle del río Chili se encuentra en el límite de una depresión somera, flanqueada 
por un dorso de dirección norte – sur en la cual sobresale la presencia de terrazas 
agrícolas (Vargas, 1970), con una geomorfología típicamente antrópica, tal como se 
muestra en la Figura 4.1.  
60 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 4.1: Valle del río Chili en el cual se observa la presencia de las terrazas agrícolas 
con influencia antrópica que invaden parcialmente el cauce del río.  
 
4.1.1 Estadística de caudales 
 
El río Chili aumenta su caudal durante el periodo de afluencia de lluvias; es decir, 
entre los meses de diciembre a marzo, alcanzando como máximo caudales de 180 
m3/seg (SENAMHI, 2012), situación que reúne las condiciones favorables para 
provocar el desborde del mismo y daños en terrenos de cultivo y urbanizaciones 
cercanas, además de modificar la morfología del paisaje. En épocas de poca acción 
pluvial, el río retoma su cauce natural e incluso llega a ser menor, con caudales 
promedio de 14 m3/seg (SENAMHI, 2012), escenario propio de los meses de abril a 
diciembre. En la Figura 4.2 se muestra escenarios para el río Chili correspondientes a 
los meses de febrero y setiembre, el primero en el puente Grau en épocas de alto 
caudal y el segundo en el mismo puente en épocas de bajo caudal.  
 
 
 
 
 
61 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
En la Figura 4.3 se muestra en cuadros estadísticos, los caudales máximos 
alcanzados por el río Chili entre los años de 1973 al 2012 (39 años) y en ellos se 
observa que las precipitaciones pluviales se presentaron en mayor cantidad durante el 
mes de febrero, tal como ocurrió en el año 2012 que alcanzó un caudal promedio de 
177.625 m3 /seg, llegando a provocar el desborde del río para luego arrasar con 
terrenos de cultivos y afectando, no solo al Distrito de Sachaca, sino también, a los 
Distritos de Tiabaya, Hunter y Uchumayo. Otro caudal importante que resaltar se 
presentó en el mes de febrero del año 1994 con 220 m3/seg., llegándose a reportar 
daños por desbordes en varias zonas a lo largo del cauce del rio Chili. 
 
 
 
 
 
 
Figura 4.2: Caudales en el rio Chili durante los meses de febrero (caudal alto) y 
setiembre (caudal normal) durante el año 2012, en el puente Grau. 
62 
 
 
 
 
 
 
 
m3/s 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 4.3: Caudales medios alcanzados por el río Chili en la ciudad de Arequipa durante 
un periodo de 39 años. 
63 
4.1.2 El aporte de las torrenteras 
 
Otro factor importante que a contribuido al incremento del caudal en el río Chili, son 
las torrenteras que atraviesan la localidad de Arequipa (Fuse y Benites, 2009), todas 
presentes en ambas riberas del río. De acuerdo a el Mapa 4.1, las torrenteras que se 
encuentran en la ribera izquierda del río Chili son: 
 
 Polanco, se inicia en las cordenadas 239970-E, 8190315-N (Datum: SGM 84, 
UTM Zona 19 S), con una altitud media de 3210 msnm. Su drenaje es sub 
paralelo y en su zona de influencia se ubican dos asentamientos humanos de alta 
significación, Independencia y Pampas de Polanco.   
 San Lázaro (tradicionalmente llamada Segunda Torrentera) se origina en la 
quebrada del mismo nombre, entre las coordenadas 237010-E, 8191879-N 
(Datum: SGM 84, UTM Zona 19 S), y a una altitud media 3726 msnm,  se 
encuentra en dirección noreste de la ciudad de Arequipa, su drenaje es detrítico a 
sub paralelo, presentando una dirección aproximada NE – SO,  hasta su 
desembocadura en el río Chili a la altura del Puente Grau. 
 Miraflores (tradicionalmente llamada Tercera Torrentera), se origina en las 
depresiones topográficas occidentales del cerro El Botadero, entre las coordenadas 
233180-E, 8187864-N (Datum: SGM 84, UTM Zona 19 S), con una altura media 
de 2751 msnm. A partir de su origen hasta el Cuartel Mariano Bustamante, 
presenta un rumbo NO – SE, seguidamente a NE – SO hasta su desembocadura en 
el río Chili, situada 150 metros antes del Puente Trébol, al inicio de la Variante de 
Uchumayo. 
 Mariano Melgar (tradicionalmente llamada Cuarta Torrentera), se origina en las 
quebradas denominadas El Chilcal y Guarangal, entre las coordenadas 235271-E, 
8185552-N (Datum: SGM 84, UTM Zona 19 S) en una altitud media 3118 msnm, 
se presenta en dirección Este Oeste hasta su desembocadura en el río Chili a la 
altura del Cuartel Arias Araguez en Tingo. 
 Paucarpata (tradicionalmente llamada Quinta Torrentera), tiene su nacimiento en 
las depresiones del cerro Alto Jesús, entre las coordenadas 236021-E, 8184589-N 
(Datum: SGM 84, UTM Zona 19 S) con altura media 2667 msnm. Su dirección es 
NE a SO hasta la altura de Ciudad Mi Trabajo, cambiando de rumbo hacia el SE 
hasta su desembocadura en el río Socabaya entre Bellapampa y Huasacache. 
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Mapa 4.1: Ubicación de torrenteras y caudales máximos con respecto al río Chili en la ciudad de Arequipa. Adaptado de Fuse y Benites (2009). 
 65 
 
 
La torrentera en la margen derecha del río Chili es: 
 
 Zamácola (tradicionalmente llamada Primera Torrentera o Cerro Colorado), se 
origina en la quebrada Piedraypicho, entre las coordenadas 227508-E, 8195260-N 
(Datum: SGM 84, UTM Zona 19 S) a una altura media 2994 msnm. Su rumbo 
general es de NO a SE. Es la única torrentera que desemboca en la margen 
derecha del río Chili en las cercanías del puente de la Variante de Uchumayo. Se 
encuentra conformada por tres ramales contribuyentes que son de sureste a 
noroeste (alejándose del río Chili): Pastoraiz, Gamarra y El Azufral. En el ramal 
Pastoraiz se han instalado asentamientos humanos y la cruzan varias calles 
(badenes), considerándose de alto peligro. En el ramal Gamarra, el cauce ha sido 
respetado. En el ramal El Azufral, el cauce es muy amplio sin indicaciones de 
peligrosidad se une al de Gamarra entre los asentamientos de Villa Paraíso, El 
Nazareno y Alto Cayma, y ambos se unen al de Pastoraiz un poco más abajo del 
Parque El Azufral. 
 
Según el mapa 4.1, estas torrenteras tienen su nacimiento en cuencas altas, su drenaje 
depende del tipo de estructura o composición de las rocas, densidad y profundidad de 
disección. La densidad del drenaje variará, según si la roca es permeable o 
impermeable o si se disuelve con facilidad o no. 
 
En estas seis torrenteras se distingue el drenaje dendrítico (rocas horizontales u 
homogéneas) y el sub paralelo (rocas plegadas o sobre materiales depositados en 
laderas inclinadas). En general, el material que se encuentra en el cauce de las 
torrenteras está constituido de pequeños cantos con un diámetro aproximado de 2 a 3 
cm, contenidos en un material areno-arcilloso de escasa o nula consolidación. El 
diámetro de los cantos aumenta a medida que se asciende hacia los orígenes de las 
torrenteras, llegándose a encontrar incluso bolones y rocas, incrementándose el 
peligro en caso de fuertes avenidas. Estas seis torrenteras descargan sus aguas en el 
río Chili haciendo la sumatoria a su caudal antes de pasar por el distrito de Sachaca, 
excepto la torrentera Paucarpata que descarga en el río Socabaya que se une al río 
Chili en el distrito de Tiabaya. 
 
 66 
 
4.1.3 Identificación de tramos críticos 
 
Con el propósito de conocer que tramos de las torrenteras son los más afectados a 
nivel de la ciudad de Arequipa y en el distrito de Sachaca, fue necesario reagrupar la 
información recolectada (Fuse y Benites, 2009) y considerar su clasificación. 
 
Para realizar la clasificación por tramos, se ha considerado parámetros como la 
capacidad máxima de transporte de agua por áreas de m
2
, la precipitación crítica en 
mm/hora (precipitación para colmar y desbordar el cauce del tramo), la frecuencia 
anual de desborde, el período medio de retorno para cada tramo y el área seccional 
de los tramos de las torrenteras. 
 
La Tabla 4.1 muestra la prioridad que se presenta en los tramos críticos de cada una 
de las torrenteras y, en base al periodo de retorno, definiendo de este modo, la 
peligrosidad de cada uno de ellos.  
 
El analisis y cuantificación de estos parámetros han permitido clasificar las 
torrenteras de Arequipa e identificar los tramos más críticos. El mapa 4.2 muestra la 
distribución espacial de las torrenteras del Río Chili, donde se detalla con círculos de 
diferentes colores la prioridad de cada tramo crítico y cuyas características son:  
 
 Zamácola, los tramos mas criticos son: Tramo Pastoraiz, las Calendulas, 100 m 
antes del puente Juan Pablo II, puente Concordia, colegio Lord Byron, Sr. de la 
Caña, puente Tahuaycani, puente Urb. El Buen Pastor y Puente Variante 
Uchumayo.  
 Paucarpata, los tramos mas criticos son: Puente Venezuela, Av. Venezuela, Baden 
Av. Kennedy, Baden Av. Pizarro-Colón, las Casuarinas, Baden el Porvenir 
(SEDAPAR), Baden Av. las Peñas y Chilpiñilla. 
 Mariano Melgar, los tramos más criticos son Baden la Isla, Calle Internacional, 
Baden feria El Antiplano, Av. Los Incas, Puente Hunter, Baden Bellavista, Av. 
Alfonso Ugarte, y 100 m antes de la desembocadura de la torrentera. 
 Miraflores, los tramos criticos son:  en el Terminal Pesquero y Baden Manzanitos. 
 Polanco, los tramos más criticos son: asociaciones Hoyo Rubio, Juan Velasco 
Alvarado, Los Eucaliptos y cruce a Chilina. 
 67 
 
 San Lázaro, los tramos más criticos son: La Chavela y San Lazaro. 
 
Tabla 4.1: Prioridad de tramos críticos de las torrenteras en ambas riberas del río Chili. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Los resultados indican, que la torrentera de Zamácola, Paucarpata y Mariano Melgar 
representan ser las de mayor peligro para la cuenca del río Chili en razón que afecta a 
mayor número de la población que irresponsablemente a ocupado sus riberas. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
PrioridadPeriodo de retorno (años) Color
1 < 1
2 1 a 3
3 4 a 6
4 7 a 9
5 10 a 12
6 13 a 15
7 16 a 18
8 19 a 21
9 22 a 24
Descripción 
Peligrosidad Baja
Peligrosidad Media
Peligrosidad Alta
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Mapa 4.2: Mapa de distintos tramos críticos y peligrosidad de las torrenteras de la ciudad de Arequipa. Adaptado de Fuse y Benites (2009). 
 69 
 
4.1.4 Peligrosidad de flujos de lodo 
 
Al incrementarse el caudal del río Chili por fuertes precipitaciones pluviales, sus 
efectos son bastante destructivos, tanto por el caudal de agua o por la presencia de 
flujos de lodo y escombros. El caudal de agua moviliza fragmentos líticos socavando 
la matriz del lahar de diferentes edades (40000 años el mas antiguo a 330 años el mas 
reciente) y en el caso de Arequipa, el proceso esta presente en toda la ribera del río 
Chili, formando flujos de agua, lodo y escombros. Estos flujos constituyen un peligro 
inminente para la población que habita en las próximidades del río.  
 
El mapa 4.3 resume la distribución de flujos en el río Chili de manera comparativa 
con el estudio realizado por Cereceda (2007). Mediante el uso del software FLO2D, 
se ha modelado el flujo hiperconcentrado proveniente del volcan Misti, dando como 
resultado que en el sector comprendido entre la localidad de Bolognesi y la localidad 
Carmen Alto, en un tramo de 4 Km. aproximadamente, el flujo afectaria 50 m en las 
zonas aledañas a ambas márgenes del cauce actual del río Chili (125m
3
) a ambos 
flancos. La zona con mayor afectación se encuentra entre la localidad deVallecito y 
la localidad de Tingo, con un recorrido aproximado de 2.5 Km. Los flujos que 
afectarian destruirian 125 m. en ambos flancos. Asímismo a partir del Puente Tingo 
hasta la entrada del distrito de Tiabaya, las zonas colindantes hasta distancias de 250 
m se verian afectadas por el flujo hiperconcentrado. En conclución,  la zona más 
afectada y de alto riesgo se encuentra a partir de la localidad de Tingo hasta la 
entrada del distrito de Tiabaya, siendo la margen derecha la de mayor probabilidad 
de presentar y causar daños económicos, materiales y humanos, pues aquí se 
encuentra la Urbanización El Palacio y el P.T. Arancota.  
 
 
 
 
 
 
 
 
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Mapa 4.3: Mapa de Peligro por emplazamiento del flujo hiperconcentrado Adaptado de Cereceda (2007). 
 71 
 
 
4.1.5 Evaluación de inundaciones 
 
El origen de las inundaciones en la cuenca del río Chili se deben a las intensas 
precipitaciones, y al posible colapso de las represas El Fraile y Aguada Blanca. En 
general, se observa que los mayores volúmenes de lluvia están presentes en alturas 
superiores a los 4000 m, valores compatibles con la estratégica ubicación de las 
represas de Arequipa, a esto se suma la contribución hidrológica de sus torrenteras y 
quebradas. A lo largo de su historia, la ciudad de Arequipa, ha sido afectada muchas 
veces por fuertes precipitaciones pluviales, que han causado inundaciones que han 
producido destrucción y en muchas ocasiones, cobrado vidas humanas. 
 
A fin de conocer la estadística e historia de las inundaciones producidas en la ciudad 
de Arequipa, se realizó la recopilación y posterior evaluación de la información 
existente; noticias periodísticas publicadas por diferentes diarios, páginas web, 
informes técnicos, entre otros. Toda esta información refiere a los años de 1961 al 
2013. 
 
La información evaluada permitió elaborar tablas a nivel de la provincia de Arequipa 
y del distrito de Sachaca (Tabla 4.2) y en ellas se describe los sucesos ocurridos con 
las inundaciones ocasionada por el río Chili en los años 1961, 1967, 1973, 1986, 
1994, 1997, 1999, 2001, 2008, 2011 y 2012: torrenteras, campos de cultivos y 
puentes de la ciudad de Arequipa. Del mismo modo en la Tabla 4.3 se describe los 
daños producidos en avenidas, calles, domicilios, en personas y servicios en la 
ciudad de Arequipa.  
 
En general, se observa que los mayores daños producidos por inundaciones se 
presentaron en los años 1972, 1989 y 2013, ver Tablas 4.4 y 4.5.  
 
 
  
Tabla 4.2: Descripción de los daños producidos en la ciudad de Arequipa por inundación (Fuente: Diarios El Pueblo, El Correo, 1961, 1967, 1973, 1986, 1994, 
1997, 1999, 2001, 2008, 2011, 2012). 
 
TABLA DE DAÑOS CLASIFICACIÓN Y ORDENAMIENTO POR AÑO. 
A
ñ
o
 Río Torrentera Cultivos  Puentes 
Lugar Detalle Lugar Detalle Lugar Detalle Lugar Detalle 
1
9
6
1
 
   Torrentera San Lázaro en 
Alto Misti y Miraflores, 
Torrentera de Miraflores. 
 
 La Pampilla ( A lado de la 
Facultad de Medicina). 
 Afectó alrededores 
de estas zonas. 
 
 
 Afectó los 
alrededores de estas 
zonas. 
 Characato. 
 
 
 Quequeña y 
Sogay. 
 50 Has. Afectadasy 
se perdieron.  
 
 Cultivos son 
arrasados. 
 Puente 
Izcuchaca (Ingreso 
a la Av. Parra). 
 Se precipitó el 
puente Izcuchaca y 
puso en peligro el 
acceso a Tingo. 
1
9
6
7
 
   Torrentera San Lázaro a la 
altura de Selva Alegre y 
Miraflores, además la 
Torrentera Paucarpata a la 
altura de Porongoche. 
 Afectaron los 
alrededores. 
    
1
9
7
3
 
 Rio Chili.  Aforo de 180 litros 
por segundo. Afectó 
puente Grau yBolognesi, 
y a los distritos de 
Sachaca, Tiabaya, 
Uhcumayo. 
 San Lázaro. Torrentera de 
Mariano Melgar en 15 de 
Agosto, Jorge Chávez y 
puente próximo al hospital 
General. Torrentera de 
Miraflores a la altura de 
Sepúlveda. 
 Ingreso de las 
torrenteras afectó varios 
sectores. 
 13 de Enero.  
 
 Sachaca, Arancota, 
Tiabaya, Uchumayo. 
 
 Torrentera arrasó 
cultivos.  
 El río Chili arrasó 
cultivos. 
 Puente Grau, 
puente Bolognesi. 
 Puente próximo 
al Hospital 
General. 
 Daños 
considerables. 
 Puente a punto de 
ser arrasado. 
1
9
8
6
 
 Río Chili. 
 
 
 Rio Socabaya. 
 Afectó varios puentes, 
a partir del puente Grau, 
hasta el Puente Tiabaya. 
 Se cortó el pase en el 
puente Socabaya. 
   Tingo, Arancota, 
Sachaca, Tiabaya y 
Uchumayo. 
 Inundó varios 
cultivos. 
 Puente de 
Tingo. Puente 
Grau, Puente San 
Martín de 
Vallecito, Puente 
Tiabaya. 
 Puente 
Socabaya. 
 Bases afectadas. 
 
 
 Se cortó pase de 
vehículos y 
transeúntes por fuerte 
ingreso de río 
Socabaya. 
1
9
9
4
 
 Rio Chili. 
 
 Inundación de 
cultivos a lo largo del 
río. Aforo 230 m3/seg, 
puentes afectados desde 
el puente Grau hasta el 
puente de Fierro. 
 Torrentera Paucarpata, en 
las zonas  altas del distrito de  
Paucarpata. 
 Afectó varios 
sectores. 
 El Huayco.  Más de 40 topos de 
cultivos dañados. 
 Puente bajo 
Grau. Puente 
Grau,  puente 
Bolognesi, puente 
San Martín, 
puente de Fierro. 
 Erosionó las 
estructuras y destruyó 
50 m.de muros de 
contención. Daños 
considerables en sus 
bases. 
 
 
  
 
… continuación Tabla 4.2. 
 
TABLA DE DAÑOS CLASIFICACION Y ORDENAMIENTO POR AÑO. 
A
ñ
o
 Río Torrentera Cultivos Puentes 
Lugar Detalle Lugar Detalle Lugar Detalle Lugar Detalle 
1
9
9
7
 
 Rio Chili.  95,000 lt /seg, 
afectó sectores desde el 
puente Grau hasta el 
distrito de Uchumayo. 
 Torrentera Polanco en 
Pampas de Polanco, la 
torrentera San Lázaro en 
Miraflores y cerca al 
puente Grau, la torrentera 
Miraflores en la Av. 
Venezuela y el distrito de 
Mariano Melgar, en la 
torrentera de Mariano 
Melgar la Av. Los Incas, 
torrentera de Paucarpata, 
zonas altas de Paucarpata, 
en la Av. Jesús, puente de 
Jesús. 
 Inundó varios 
sectores. 
 Alata. 
 
 
 Mercado La Parada. 
 
 Tiabaya, el Huayco 
y Uchumayo, 
Socabaya. 
 El río se ha 
bifurcado. y terrenos 
inundados. 
 Parte del terreno 
devorado. 
 Cultivos inundados. 
 Puente San Martín. 
 
 Puente Jesús  (une 
Mariano Melgar con 
Paucarpata). 
 Sobrepasaron las 
aguas. 
 Dañado. 
1
9
9
9
 
 Rio Chili.  Aforo más de 
250m3/seg. afectó 
sectores desde el 
puente Grau hasta el 
distrito de Uchumayo. 
 Torrentera de San 
Lázaro, Miraflores y 
Mariano Melgar. 
 Entrada de las 
torrenteras, su 
ingreso inundó 
varios sectores de 
las zonas altas. 
 Mercado La Parada. 
 
 Sachaca, Tiabaya, 
El Huayco, Uchumayo. 
 Socabaya. 
 El río carcome parte 
de su rivera. 
 El río Chili arrasó 
cultivos. 
 Río Socabaya 
inunda cultivos. 
 Puentes Socabaya y 
Tingo. Puente Bajo 
Grau. Puentes 
Consuelo y San 
Martín. 
 Afectó bases. Se 
llevó el enrocado. 
Dañados. 
2
0
0
1
 
 Río Socabaya. 
 
 
 
 Rio Chili. 
 Arrasó la vía del 
puente Virgen de los 
Remedios, y la 
Mansión del Fundador. 
 Los sectores más 
afectados, Urb. Los 
Ángeles, frente a la 
Av. LA Marina, el 
Malecón Vallecito,  
Arrasó más de 17 
puestos en la Parada. 
 Ingresó de la torrenteras 
San Lázaro, Miraflores, 
 Entraron las 
torrenteras 
afectando varias 
zonas de sus 
alrededores. 
 Characato, 
Sabandía, Mollebaya, 
Sachaca, Tiabaya y 
Uchumayo. 
 Arrasó cultivos.  Puente Jorge 
Chávez (Paucarapata). 
 Colapsó. 
 
 
 
  
 
 
… continuación Tabla 4.2. 
 
TABLA DE DAÑOS CLASIFICACION Y ORDENAMIENTO POR AÑO. 
A
ñ
o
 Río  Torrentera Cultivos Puentes 
Lugar Detalle Lugar Detalle Lugar Detalle Lugar Detalle 
2
0
0
8
 
 Río Chili.  Afectó zonas 
desde el Puente 
Grau hasta 
Uchumayo. 
 Torrenteras de 
Mariano Melgar y 
Paucarpata. 
 Entraron 
torrenteras. 
 Sachaca, Tiabaya 
y Uchumayo. 
 Afectó e inundó 
varios terrenos de 
cultivo. 
 Puentes bajo 
Grau, Grau, San 
Martín y Tingo. 
 Afectó sus bases. 
2
0
1
1
 
 Rio Chili, Río 
Yarabamba. 
 Aforo de 235 
m3/seg, afectando 
varias zonas desde 
el puente Grau hasta 
el distrito de 
Uchumayo. 
 Yarabamba y 
Quequeña aislados 
por ingreso del río.  
 Torrentera San 
Lázaro, torrenetra 
Miraflores, torrentera 
de Mariano Melgar, 
torrentera de 
Zamácola. 
 Ingreso de 
torrenteras. 
 Sachaca (Tingo, 
Arancota), Tiabaya 
(El Huayco), 
Uchumayo, Hunter. 
 Cultivos 
inundados, más de 
90 hectáreas en 
dichos distritos.. 
 Puente Grau, 
puente San 
Martín, Puente 
Tingo 
 Afectados además 
fueron cerrados en 
intensa lluvia. 
2
0
1
2
 
 Rio Chili  El aforo del río 
Chili alcanzó 280 
m3/seg. Av. 
Arancota zona 
critica, carcomió 6 
metros de la ribera 
en lo que era antes 
la Parada de Tingo. 
 Torrentera 
Polanco, torrentera 
San Lázaro, torrentera 
Miraflores, torrentera 
de Mariano Melgar, 
torrentera Paucarpata,  
torrentera de 
Zamácola. 
 Ingreso de 
torrenteras. 
 Sachaca. 
 
 
 
 
 Pampas del 
Cuzco Hunter. 
 Río carcomio la 
margen derecha, 
afectando terrenos 
de cultivo y 
restaurantes. 
 Terrenos 
inundados. 
 Puente Grau. 
 
 
 Puente Bajo 
Grau, puente 
Congata. 
 Puente Tingo 
 Cerrado por 
hundemiento de capa 
asfáltica. 
 Afectaron sus bases. 
 A la altura del 
puente Tingo un muro 
perteneciente a empresa 
avicultora cedió y se 
desbordó cerca de 20 
metros. 
 
 
 
 
 
 
  
Tabla 4.3: Descripción de los daños en la ciudad de Arequipa por inundación (Fuente: Diarios El Pueblo, El Correo, 1961, 1967, 1973, 1986, 1994, 1997, 1999, 
2001, 2008, 2011,  2012). 
 
TABLA DE DAÑOS CLASIFICACIÓN Y ORDENAMIENTO POR AÑO. 
A
ñ
o
 Avenidas y Calles Domicilios Daños personales Servicios 
Lugar Detalle Lugar Detalle Lugar Detalle Lugar Detalle 
1
9
6
1
 
   La Pampilla (Al lado 
de la facultad de 
Medicina), Miraflores 
y Alto Misti. 
 Lluvias dejan sin 
vivienda a familias. 
 Los Manzanitos. 
 
 Yarabamba. 
 Muerte de dos vacas 
por rayos. 
  Dos personas 
fulminadas por rayo. 
  
1
9
6
7
 
   Torrentera San 
Lázaro a la altura de 
Alto Selva Alegre, y 
Miraflores. 
 Lluvia inundó 
viviendas. 
   Arequipa.  Huayco cortó 
suministro de agua a la 
planta N°4 de la 
Central Eléctrica. 
1
9
7
3
 
 Jorge Chávez, 15 
de Agosto 
 Avenidas y calles 
inundadas. 
 Sepúlveda distrito 
de Mariano Melgar, en 
13 de Enero, 15 de 
Agosto y Jorge Chávez 
 Se inundaron 
viviendas. 
 Puente Bolognesi.  
 
 La entrada de la 
segunda torrentera. 
 Camión del ejército 
fue arrastrado. 
 Casi arrastra tractor. 
 Arequipa.  Huayco cortó el 
suministro de la Planta 
4 de la Central 
Hidroeléctrica. 
1
9
8
6
  Avenida La 
Marina y el Cercado 
de Arequipa 
 Avenidas y calles 
inundadas. 
      
1
9
9
4
 
 Vallecito, Av. La 
Marina. 
 El Huayco. 
 
 Zonas altas de 
Paucarpata. 
 Inundadas. 
 
 Vía principal 
afectada.  
 Avenidas y calles 
inundadas. 
 Zonas altas de 
Paucarpata. 
 Varias viviendas 
inundadas. 
    
1
9
9
7
 
 Cerca al puente 
Grau. 
 Zonas altas de 
Paucarpata, avenida 
La Marina, calles del 
Cercado, Socabaya. 
 Unos 100 metros 
inundados. 
 Avenidas y calles 
inundadas. 
 Pampas de Polanco, 
zonas altas de los 
distritos de Paucarpata, 
Mariano Melgar y 
Miraflores, además 
Socabaya, Hunter y 
Sachaca. 
 Viviendas 
inundadas. 
 Uchumayo. 
 
 Av. Los Incas. 
 Av. Jesús. 
 
 
 6 personas 
desaparecidas. 
 2 personas muertas. 
  2 personas muertas. 
 
 Escuela de 
Suboficiales de la 
Policía de Charcani. 
 Arequipa. 
 Central 
Hidroeléctrica 
Charcani V. 
 Aislada por huayco. 
 
 
 
 Buzones de desagüe 
colapsaron. 
 Fluido eléctrico 
suspendido en varios 
distritos de la ciudad. 
1
9
9
9
 
 Cercado de 
Arequipa, , zonas 
altas de Mariano 
Melgar. 
 Calles dañadas e 
inundadas. 
 Zonas altas de 
Mariano Melgar, 
Socabaya. 
 
 Viviendas 
inundadas. 
 Uchumayo. 
 El Huayco, Leticia y 
Santa Teresa. 
 En emergencia. 
 Incomunicados. 
  
 
  
… continuación Tabla 4.3. 
 
TABLA DE DAÑOS CLASIFICACION Y ORDENAMIENTO POR AÑO. 
A
ñ
o
 Avenidas y calles Domicilios Daños personales Servicios 
Lugar Detalle Lugar Detalle Lugar Detalle Lugar Detalle 
2
0
0
1
 
 Ferroviarios, María 
Isabel, zonas altas de 
Mariano Melgar, 
J.L.B.y R., Av. Jesús, 
Pablo VI, Av. Los 
Incas, Av. Kennedy, 
Ciudad mi Trabajo, 
San Martín de 
Socabaya, Lara, vía a 
la Mansión del 
Fundador y Malecón 
Vallecito. 
 Vías dañadas, 
erosionadas e 
inundadas. 
 M. Melgar zonas 
altas, J. L.B. y R, 
Horacio Zeballos 
Games, Socabaya en  
Lara y Ciudad mi 
Trabajo, Juan Pablo 
Vizcardo y Guzmán. 
 Casas inundadas.  Mercado La Parada.  Río arrasó con 17 
puestos. 
  
2
0
0
8
 
 Zonas altas de 
Mariano Melgar, 
zonas altas de 
Paucarpata. 
 Vías inundadas.       
2
0
1
1
 
 By pass de la 
Avenida Parra. La Av. 
La Marina.  El cercado 
 Inundado. 
 Se desbordó.  
 Sus calles 
completamente 
inundadas. 
 Sachaca.  
 
 
 
 Torrentera de 
Tingo. Lara Socabaya 
 Se inundó 
restaurante Luz y 
Luna. 
 
 Viviendas 
inundadas. 
 Charcani V.  
 Sachaca. 
 
 Yarabamba,Quequeña. 
 
 Canal de Zamácola. 
 Aislada por huayco.  
 Pérdidas materiales 
de restaurant. 
 Aisladas. 
 
 A punto de 
colapsar. 
 Arequipa.  Buzones dedesagüe 
colapsaron, fluido 
eléctrico y agua 
suspendido en varios 
distritos de la ciudad. 
2
0
1
2
 
 Av. El Palacio en 
Sachaca. 
 Ingresó agua del río 
Chili. 
     Arequipa.  Sin fluido eléctrico 
en varios distritos, y 
servicio de agua 
cortado. 
 
 
 
 
 
  
Tabla 4.4: Descripción de los daños en la ciudad de Arequipa por inundaciones (Fuente: Diarios El Pueblo, El Correo, 1972, 1989, 2013). 
 
TABLA DE DAÑOS CLASIFICACIÓN Y ORDENAMIENTO POR AÑO. 
A
ñ
o
 Río Torrentera Cultivos (Has) Puentes 
Lugar Detalle Lugar Detalle Lugar Detalle Lugar Detalle 
1
9
7
2
 
 Rio Chili , Tingo 
y Arancota. 
 Río Socabaya. 
 Afectó varias 
zonas a lo largo de 
su rivera, casi se 
lleva un microbús, 
cinco personas 
aisladas por ingreso 
del río. 
 Corta  la pasada a 
los pueblos de  La 
Pampa y Pueblo 
Viejo en el distrito 
de Socabaya. 
 Torrenteras Polanco, 
San Lázaro, Miraflores, 
Mariano Melgar, 
Paucarpata, Zamácola. 
 Las torrenteras de la 
rivera izquierda y derecha 
entraron en su totalidad 
dejando destrucción y 
daños. 
 Puente Bolognesi. 
 
 Zona de Tingo. 
 Arrasó con varios 
cultivos. 
 Inundó varios 
terrenos de cultivo. 
 Puente de Socabaya. 
 
 
 El sector del puente de 
Jesús y Puente Bolognesi. 
 No hubo 
pasada por dos 
días. 
 Desborde. 
Afectó sus bases. 
1
9
8
9
 
 El río Chili -
Barrio San Lázaro. 
 Aforo 300 
m3/seg. Carcomió 
parte de la Av. La 
Marina. El caudal 
del río Chili 
aumentó 
considerablemente 
su volumen y 
debido a algunos 
obstáculos que 
existían en su cauce 
se produjo la 
inundación.  
 Torreteras Polanco, San 
Lázaro, Miraflores, 
Mariano Melgar, 
Paucarpata, Zamácola.  
 Hicieron su ingreso.  El canal de la Tomilla. 
 Distritos con sector 
agrícola. 
 Fue rellenado. 
 El sistema de 
canales de regadío 
en varios sectores 
fue destruido. 
 Puentes Grau, 
Bolognesi, San Martín, 
Tingo, Tiabaya. 
 Sus bases 
fueron afectadas. 
2
0
1
3
 
 El río Chili.  Se desbordó en el 
sector de Arancota 
en una extensión de 
4 kilómetros. La 
precipitación en 5 
horas fue 124 mm 
después de 50 años 
(8 de febrero). 
Afectó los puentes 
desde el puente 
Grau hasta el puente 
Uchumayo. 
 Torrenteras Polanco, 
San Lázaro, Miraflores, 
Mariano Melgar, 
Paucarpata, Zamácola. 
 Hicieron su ingreso y 
generaron grandes 
destrozos. 
 Los distritos de 
Hunter, Paucarpata, 
Socabaya, Sabandía, 
Characato, Tiabaya, 
Uchumayo. 
 En el sector de 
Arancota - Sachaca. 
 Inundó terrenos 
de cultivos. 
 
 
 
 Arrasó una 
extensión de 4 Km. 
de cultivos. 
 Puente José Olaya en 
Alto Selva Alegre. 
 Puentes Bolognesi, 
Quiñones, San Martín, de 
Fierro, San Isidro, Tingo, 
Tiabaya, Uchumayo. 
 Se cayó el 
puente. 
 Seriamente 
dañados. 
  
 
Tabla 4.5: Daños clasificación y ordenamiento por año de la ciudad de Arequipa (Fuente: Diarios El Pueblo, El Correo, 1972, 1989, 2013). 
 
TABLA DE DAÑOS CLASIFICACIÓN Y ORDENAMIENTO POR AÑO. 
A
ñ
o
 Avenidas y Calles Domicilios Daños personales Servicios 
Lugar Detalle Lugar Detalle Lugar Detalle Lugar Detalle 
1
9
7
2
 
 Distrito de Miraflores - Av. 
Progreso, Barrio San Lázaro, en A. S. 
A. las Palmeras y Primavera, distrito 
de Mariano Melgar, P. J. 15 de 
agosto, badén de la Av. Dolores, Urb. 
Pablo VI, Villa Elétrica, la calle Arica 
en Yanahuara,  en Characato la vía 
que conduce al distrito de Mollebaya, 
calles del Cercado, badén de san 
Martín de Socabaya, Urbanización 
María Isabel y Obando. 
 Calles anegadas, 
inundadas, erosionadas, 
intransitables, trabajos 
de  pavimentación son 
los más afectados en los 
distritos de Mariano 
Melgar y Miraflores. 
 Pueblo joven 
15 de Agosto. 
 
 Cayma. 
 
 
 Torrentera San 
Lázaro - Barrio 
San Lázaro. 
 En Alto Selva 
Alegre - Urbs. 
Las Palmeras y 
Primavera. 
 Pablo VI y La 
Pampilla. 
 Urb. Maria 
Isabel y Obando y 
pueblos jóvenes 
de Paucarpata y 
Mariano Melgar. 
 Humilde 
vivienda quedo 
totalmente anegada. 
 Viviendas 
construidas de 
materiales precarios 
son las afectadas. 
 Las 
urbanizaciones 
sufrieron graves 
daños, donde el 
agua llegó hasta 8 
metros de altura. 
 Las aguas 
arrasaron varias 
viviendas. 
 Afectó 
viviendas. 
  afectadas 
enormemente. 
 Baden de la 
Av. Dolores. 
 En la Av. 
Mariscal 
Castilla y en 
Porongoche. 
  Tingo. 
 
  Arancota. 
 Una camioneta fue 
atrapada. 
 Se paralizó el tránsito. 
 
 
 
 Casi se lleva un 
microbús. 
 5 personas aisladas por 
ingreso del río Chili. 
 Troncal de 
La Bedoya. 
 Avería en la tubería. 
1
9
8
9
 
 Chilina, Barrio San Lázaro.  Calles inundadas.  Chilina, Barrio 
San Lázaro. 
 Viviendas 
inundadas y 
destruidas. 
 Torrentera 
Polanco en el 
sector Chilina. 
 Arequipa. 
 La entrada de esta, 
cobro una vida humana. 
 Varios meses hubo 
desabastecimiento en los 
productos de pan llevar y 
ocurrió brotes de 
epidemia en algunos 
sectores de la ciudad. 
 Arequipa.  La mayoría de los distritos 
de la ciudad de Arequipa se 
quedaron sin servicio de agua 
durante 20 días, la red de 
desagüe en su mayoría fue 
averiada, hubo un 
desabastecimiento. 
 
 
 
 
  
 
... continuación Tabla 4.5. 
 
TABLA DE DAÑOS CLASIFICACION Y ORDENAMIENTO POR AÑO. 
A
ñ
o
 Avenidas y Calles Domicilios Daños personales Servicios 
Lugar Detalle Lugar Detalle Lugar Detalle Lugar Detalle 
2
0
1
3
 
 P.J. Independencia - 
A. S. A., Av Venezuela, 
Cooperativa 
Universitaria,  todo el 
Cercado, el distrito de 
Mariano Melgar el P. J. 
Vencedores del Cenepa, 
San Miguel,  P. J. 
Gólgota, Los Alpes, 
Villa Militar, Malecón 
Zolezzi, alrededores del 
mercado Palomar, 
distrito de Miraflores, 
Av. Jesús a la altura de  
la I.E. La Gran Unidad 
Escolar, Av. 
Lambramani, distrito de 
J. L. B. y R., 
Porongoche, P.J. San 
Martín, calle 
Porongoche con 
Prolongación Mariscal 
Castilla, distrito de 
Paucarpata, P. J. 
Amazonas, distritos de 
Yanahuara, Cayma,  
Hunter, Sachaca, 
Tiabaya, Socabaya, 
Sabandía, Characato. 
 Varios distritos 
quedaron  
 incomunicados, 
calles dañadas, 
hundidas, 
erosionadas, 
intransitables, 500 
Km de vías destruidas 
en toda la ciudad. 
 P.J. Independencia - 
A. S. A., Cooperativa 
Universitaria, Av 
Venezuela, todo el 
Cercado, el distrito de 
Mariano Melgar el P. J. 
Vencedores del Cenepa, 
San Miguel,  P. J. 
Gólgota, Los Alpes, 
Villa Militar, Malecón 
Zolezzi, alrededores los 
mercados Palomar,  
mercado Productores, La 
Feria el Altiplano, 
distrito de Miraflores, 
Av. Jesús a la altura de  
la I.E. La Gran Unidad 
Escolar, Av. 
Lambramani, distrito de 
J. L. B. y R., 
Porongoche, P.J. San 
Martín, calle 
Porongoche con 
Prolongación Mariscal 
Castilla, distrito de 
Paucarpata, P. J. 
Amazonas, distritos de 
Yanahuara, Cayma,  
Hunter, Sachaca, 
Tiabaya, Socabaya, 
Sabandía, Characato, 
centros comerciales  
Parque Lambramani,  
Mall Aventura Plaza, 
Saga Falabella,  Hospital 
Goyoneche. 
 Inundó y dañó leve 
y severamente 
viviendas, se cayeron 
muros de la UNSA 
área de Ingenierías y 
en la Villa se cayeron 
muros posteriores, 
Militar, el mercado El 
Palomar casi 
desapareció 
 Arequipa.  48 mil afectados, 
autos destrozados. 11 
mil viviendas 
afectadas 79 
destruidas, 5,5 Km de 
vías dañadas y la  
muerte de 6 personas. 
 Arequipa.  No hubo servicio 
eléctrico en varios 
distritos, hubo corte 
de agua potable, y el 
servicio de desagüe 
colapso en toda la 
ciudad. 
 80 
 
De acuerdo a la información histórica y de su análisis presentado se concluye que las 
fuertes precipitaciones e inundaciones en la ciudad de Arequipa afectan siempre a los 
mismos lugares y los niveles del desastre son reportados con la misma o mayor 
intensidad. 
 
Para identificar y cuantificar el tipo de desastre, se ha procedido a generar una tabla 
de códigos (Tabla 4.6) que define y agrupa a los desastres más comunes producidos 
en ríos, torrenteras, cultivos, puentes, avenidas, viviendas, daños personales y 
servicios. El color define el año de ocurrencia: 1961, 1967, 1972, 1973, 1986, 1989, 
1994, 1997, 1999, 2001, 2008, 2011, 2012, 2013 y afectación en la ciudad de 
Arequipa y distrito de Sachaca. 
 
Tabla 4.6: Simbología para la clasificación de daños por año en la ciudad de Arequipa. 
 
Río To rrentera Cultivo s P uentes Avenidas Viviendas Daño s  P ers . Servic io s
1961 1967 1972 1973 1986 1989 1994 1997 1999 2001 2008 2011 2012 2013
Simbolo
Año / Color
C LA S IF IC A C IÓN  Y OR D EN A M IEN TO D E LOS  TR A M OS  C R ÍTIC OS  EN  R ELA C IÓN  A  S U P ELIGR OS ID A D
 
 
El análisis de daños y desastres por sectores se detalla en las Tablas 4.7, a la 4.15 y 
sus características son: 
 
Torrentera Polanco (Tabla 4.7): Durante un periodo de 5 años los lugares con más 
daños producidos por precipitación e inundación se encuentran al ingreso a la 
torrentera (1972, 1989, 1997, 2012, 2013). Daños moderados a fuertes se produjeron 
principalmente en el año 1989 en la localidad de Chilina, afectando avenidas 
(inundadas), viviendas (inundadas) y personales (año 1989), En el poblado de 
Pampas de Polanco, los daños más acentuados fueron en viviendas durante el año 
1997. En el P.J Independencia y Alto Selva Alegre se presentaron daños de 
moderados a fuertes en avenidas y viviendas durante el año 2013. 
 
 
 81 
 
 
 
Tabla 4.7: Zonas afectadas en la Torrentera Polanco periodo 1961-2013 (Fuente: Diarios 
El Pueblo, El Correo 1961, 1967, 1972, 1973, 1986, 1989, 1994, 1997, 1999, 2001, 2008, 
2011, 2012, 2013). 
 
19 7 2 19 8 9 19 9 7 2 0 12 2 0 13
Ingreso de torrentera
Pampas de Polanco
P.J. Independencia
Alto Selva Alegre
Chilina
To rrentera Avenidas Viviendas Daño s  pers o nales
Lugar
Símbolo / Año
TO RRENTERA PO LANCO
Leyenda
 
 
Torrentera San Lázaro (Tabla 4.8): Por precipitación e inundación, lugares con más 
daños están presentes al ingreso a la torrentera, escenario que se repitió durante 11 
años (1961, 1967, 1972, 1973, 1989, 1997, 1999, 2001, 2011, 2012, 2013), daños 
moderados a fuertes afectando viviendas (inundadas) se produjeron en la localidad de 
Alto Misti y en el distrito de Miraflores (año 1961), en el distrito de Alto Selva 
Alegre y el distrito de Miraflores se presentaron daños moderados en viviendas 
(inundadas) (año 1967), en las localidades Las Palmeras, Primavera, Barrio San 
Lázaro se presentaron daños en avenidas (inundadas) y viviendas (inundadas), 
además se inundó la avenida Progreso y otras calles y avenidas del distrito de 
Miraflores (año 1972). Otros daños leves por inundación se presentaron en las 
avenidas del barrio San Lázaro (año 1989), en las zonas altas del distrito de 
Miraflores se presentaron daños en viviendas (inundadas) y cerca al Puente grau 
hubo daños en avenidas (inundadas) en el año 1997. Daños fuertes se presentaron en 
el año 2013 el puente José Olaya colapsó. 
 
 
 
 
 
 
 82 
 
Tabla 4.8: Zonas afectadas en la Torrentera San Lázaro periodo 1961-2013 (Fuente: 
Diarios El Pueblo, El Correo 1961, 1967, 1972, 1973, 1986, 1989, 1994, 1997, 1999, 2001, 
2008, 2011, 2012, 2013).. 
 
1961 1967 1972 1973 1989 1997 1999 2001 2011 2012 2013
Ingreso de torrentera            
 Alto Selva Alegre
Puente José Olaya en A.S.A.
 Las Palmeras
 Primavera
 Zonas altas de Miraflores
Alto Misti Miraflores
Miraflores
Av. Progreso ( Miraflores)
Barrio San Lázaro
Cerca al Puente Grau
Río To rrentera Cultivo s P uentes Avenidas Viviendas Daño s  P ers . Servic io s
TO RRENTERA SAN LÁZARO
Lugar
Leyenda
Símbolo / Año
 
 
Torrentera Miraflores (Tabla 4.9): Los lugares con más daños y desastres por 
precipitación e inundación se presentaron durante 9 años al ingreso de la torrentera 
(1961, 1972, 1973, 1997, 1999, 2001, 2011, 2012, 2013). Los daños de moderado a 
fuerte afectaron a viviendas en la localidad La Pampilla (año 1961), daños de 
moderados a fuertes, en el distrito de Mariano Melgar y en la facultad de Medicina 
en la localidad de la Pampilla afectando avenidas (inundadas), en la localidad de 
María Isabel afectó a avenidas y viviendas (inundadas), la Av. Mariscal Castilla se 
inundó afectando a muchas personas todo esto se presentó en el año 1972. Daños 
leves en la calle Sepúlveda en el distrito de Mariano Melgar y en zonas altas del 
distrito de Mariano Melgar afectando a viviendas (en los años 1973 y 1997 
consecutivamente), en el año 2001 hubo daños en avenidas (inundadas) en las 
localidades de María Isabel y Ferroviarios, la Av. Mariscal Castilla se inundó en el 
año 2011. En el Pueblo Joven Vencedores del Cenepa y la localidad San Miguel 
ubicados en el distrito de Mariano Melgar, además el distrito de Miraflores, la Villa 
Militar, el Malecón Zolezzi, la Feria el Altiplano, la Coop. Universitaria, la Avenida 
Venezuela, calle Paucarpata y la localidad la Pampilla al lado de la Facultad De 
Medicina de la Universidad Nacional de San Agustín los daños más acentuados 
fueron en avenidas y viviendas (inundadas) durante el año 2013 siendo afectadas 
muchas personas durante ese año. 
 83 
 
Tabla 4.9: Zonas afectadas en la Torrentera Miraflores periodo 1961-2013 (Fuente, Diarios 
El Pueblo, El Correo 1961, 1967, 1972, 1973, 1986, 1989, 1994,1997, 1999, 2001, 2008, 
2011, 2012, 2013). 
 
19 6 1 19 7 2 19 7 3 19 9 7 19 9 9 2 0 0 1 2 0 11 2 0 12 2 0 13
Ingreso de torrentera
Zonas altas de Mariano Melgar
Pueblo Joven Vencedores del Cenepa – Mariano 
Melgar
San Miguel – Mariano Melgar
Sepúlveda – Mariano Melgar
Mariano Melgar
Miraflores
Villa Militar
Malecón Zolezzi
Feria el altiplano
Avenida Mariscal Castilla
Cooperativa Universitaria
Avenida Venezuela
Calle Paucarpata
María Isabel
Ferroviarios
Facultad de Medicina
Mercado El Palomar
La Pampilla (al lado de la facultad de Medicina)
Río To rrentera Cultivo s P uentes Avenidas Viviendas Daño s  P ers . Servic io s
Símbolo / Año
TO RRENTERA MIRAFLO RES
Leyenda
Lugar
C
C
C
 
Torrentera Mariano Melgar (Tabla 4.10): Los lugares con más daños por 
precipitación e inundación, se produjo al ingreso a la torrentera durante 9 años (1972, 
1973, 1997, 1999, 2001, 2008, 2011, 2012, 2013). Daños de moderados a fuertes se 
presentaron en el Pueblo Joven 15 de Agosto y otros Pueblos Jóvenes del distrito de 
Mariano Melgar, en la localidad de La Pampilla, en el badén de la Av. Dolores, en la 
Urb. Pablo Sexto y en la Villa Eléctrica, afectaron a avenidas y viviendas 
(inundadas) durante el año de 1972. El Pueblo Joven 15 de Agosto, el centro poblado 
Jorge Chávez ubicados en el distrito de Mariano Melgar hubo daños en avenidas y 
viviendas (inundadas) en año 1973. En el año 1997 en la Av. Los Incas hubo 
personas muertas. En el año 2001 los centros poblados de Jerusalén y San Martin 
ubicados en el distrito de Mariano Melgar, la Av. Jesús, la Av. Los Incas, el distrito 
de José Luis Bustamante y Rivero, la Urb. Pablo VI, y la localidad de Los 
Manzanitos, los daños de moderados a fuertes afectaron a avenidas y viviendas 
(inundadas) perjudicando a muchas personas, además el puente próximo a el hospital 
 84 
 
General se afectó repitiéndose este problema en el año 2011. Daños fuertes se 
presentaron en el año 2013 afectando principalmente a avenidas y viviendas 
(inundadas)  en  los  pueblos  jóvenes  del  distrito de Mariano Melgar, en la Avenida   
Jesús a la altura de la I.E. La Gran Unidad Escolar, el Centro Comercial Mall 
Aventura Plaza, en la Av. Lambramani, en el Centro Comercial Parque Lambramani, 
en el distrito de José Luis Bustamante y Rivero y en el Mercado Productores siendo 
afectadas muchas personas. 
Tabla 4.10: Zonas afectadas en la Torrentera Mariano Melgar periodo 1961-2013 (Fuente: 
Diarios El Pueblo, El Correo 1961, 1967, 1972, 1973, 1986, 1989, 1994, 1997, 1999, 2001, 
2008, 2011, 2012, 2013). 
 
19 7 2 19 7 3 19 9 7 19 9 9 2 0 0 1 2 0 0 8 2 0 11 2 0 12 2 0 13
Ingreso de torrentera
P.J. 15 de Agosto
Jorge Chávez
P.J. Gólgota – Mariano Melgar
Jerusalén- Mariano Melgar
San Martín Mariano Melgar
Pueblos Jóvenes de Mariano Melgar
Av. Jesús
Av. Jesús a la altura de la I.E. La Gran Unidad Escolar
Centro Comercial Mall Aventura Plaza
Av. Lambramani
Av. Los Incas
Centro comercial Parque Lambramani
José Luis Bustamante y Rivero
La Pampilla
Baden de la Av. Dolores
Puente próximo al hospital General
Urb. Pablo VI
Villa Eléctrica
Los Manzanitos
Mercado Productores
Río To rrente ra Cultivo s P uentes Avenidas Viviendas Daño s  P ers . Servic io s
Símbolo / Año
TO RRENTERA MARIANO  MELGAR
Lugar
Leyenda
 
 
Torrentera Paucarpata (Tabla 4.11): Los lugares con más daños por precipitación e 
inundación, se dieron al ingreso de la torrentera durante 10 años (1967, 1972, 1973, 
1994, 1997, 2001, 2008, 2011, 2012, 2013), Los daños de moderados a fuertes se 
presentaron en la calle Porongoche y en la Av. Jesús afectando avenidas (inundadas) 
y personas afectadas (año 1967), en las zonas altas del distrito de Paucarpata se 
inundaron viviendas, la calle Porongoche inundada el Puente Jesús averiado durante 
el año 1972, en el año de 1973 la localidad 13 de enero se afectaron cultivos y 
viviendas (inundadas), en 1994 las zonas altas del distrito de Paucarpata hubo daños 
de moderados a fuertes en avenidas y viviendas (inundadas) repitiéndose el mismo 
 85 
 
escenario el año 1997, además este año se volvió averiar el Puente Jesús. En el año 
2001 hubo daños en el puente Jorge Chávez, se afectaron avenidas y viviendas 
(inundadas) en la localidad de Juan Pablo Vizcardo y Guzmán, la Av. Kennedy, y la 
localidad de Mi Perú hubo avenidas inundadas. Las zonas altas del distrito de 
Paucarpata hubo avenidas inundadas en el año 2008. Durante el año 2013 se 
presentaron daños fuertes en la localidad de San Martín y Los Alpes en el distrito de 
Mariano Melgar, además en la Calle Porongoche con prolongación Mariscal Castilla 
afectó avenidas y viviendas (inundadas severamente), y en el distrito de Paucarpata 
se presentaron daños en avenidas, viviendas (inundadas), cultivos destruidos, 
afectando a varias personas. 
 
Tabla 4.11: Zonas afectadas en la Torrentera Paucarpata periodo 1961-2013 (Fuente: 
Diarios El Pueblo, El Correo 1961, 1967, 1972, 1973, 1986, 1989, 1994, 1997, 1999, 2001, 
2008, 2011, 2012, 2013). 
 
19 6 7 19 7 2 19 7 3 19 9 4 19 9 7 2 0 0 1 2 0 0 8 2 0 11 2 0 12 2 0 13
Ingreso de torrentera
Zonas altas del distrito de Paucarpata
Puente Jorge Chávez
San Martín
Los Alpes – Mariano Melgar
Juan Pablo Vizcardo y Guzmán 
Porongoche
Calle Porongoche con prolongación 
Mariscal Castilla
Av. Jesús
Av. Kennedy
Puente Jesús
Paucarpata
Mi Perú
13 de Enero
Río To rrentera Cultivo s P uentes Avenidas Viviendas Daño s  P ers . Servic io s
Símbolo / Año
TO RRENTERA PAUCARPATA
Lugar
Leyenda
 
 
Torrentera Zamácola (Tabla 4.12: Los lugares con más daños y producidos por 
precipitación e inundación, se dieron al ingreso de la torrentera durante 5 años (1972, 
1997, 2011, 2012, 2013). Daños de moderados a fuertes se presentaron en la Calle 
Arica – Yanahuara y en el distrito de Cayma afectando avenidas y viendas 
(inundadas) (año 1972), el Canal La Tomilla se afectó en el año 1997, en la localidad 
José Santos Atahualpa en el distrito de Cerro Colorado se afectaron avenidas y 
viviendas (inundadas) (año 2011), en el año 2012 el Canal de Zamacola se averió 
 86 
 
19 7 2 19 9 7 2 0 11 2 0 12 2 0 13
Ingreso de torrentera
P.J. Amazonas
Canal de Zamácola
El canal la Tomilla
José Santos Atahualpa – Cerro Colorado
Calle Arica – Yanahuara
Yanahuara
Cayma
Centro Comercial Saga Falabella
To rrentera Avenidas Viviendas Daño s  P ers . Servic io s
TO RRENTERA ZAMACO LA
Lugar
Símbolo / Año
Leyenda
afectando a varias personas. En el año 2013 en el Pueblo Joven Amazonas, en los 
distritos de Yanahuara y Cayma, además del Centro Comercial Saga Falabella, los 
daños más acentuados fueron en avenidas y viviendas (inundadas), viéndose 
afectadas varias personas. 
Tabla 4.12: Zonas afectadas en la Torrentera Zamácola periodo 1961-2013 (Fuente: 
Diarios El Pueblo, El Correo 1961, 1967, 1972, 1973, 1986, 1989, 1994, 1997, 1999, 2001, 
2008, 2011, 2012, 2013). 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Zonas afectadas en el río Chili (Tabla 4.13): Las zonas con más daños producidos y 
peligrosos por precipitación e inundación, se dieron en ambas riberas del río Chili y 
el mismo escenario se repite durante los 14 años evaluados (1961, 1967, 1972, 1973, 
1986, 1989, 1994,1997, 1999, 2001, 2008, 2011, 2012, 2013). En su trayecto las 
zonas más afectadas durante el año 1972 fueron el puente Bolognesi, el puente Tingo 
la localidad de Tingo y Arancota, donde se inundaron varios cultivos, se dañaron los 
puentes y se afectaron varias personas. En el año 1973 se dañó el puente San Martín, 
En el año 1986 los puentes afectados fueron el puente Grau, el puente San Martín, el 
puente Tingo, el puente Tiabaya, la Av. La Marina y el By pass de la Av. Parra se 
inundaron y se inundaron varios cultivos en los alrededores del puente Tingo, el 
distrito de Sachaca, la localidad de Arancota, el distrito de Tiabaya y el distrito de 
Uchumayo. En 1989 se afectaron los puentes Bolognesi, Quiñones, San Martin, 
Tingo y Tiabaya. En 1994 se afectaron los puentes Bajo Grau, Bolognesi, San Martín 
y de Fierro, se inundó la Av. La Marina y calles de la localidad El Huayco además de 
cultivos afectados. En 1997 se afectó el puente –san Martín, se inundó la Av. La 
Marina, también se inundaron varios cultivos en los alrededores del Mercado La 
Parada, en las localidades de Alata y el Huayco y en los distritos de Tiabaya y 
Uchumayo afectando a varias personas, presentándose el mismo escenario en 1999, 
 87 
 
19 6 1 19 6 7 19 7 2 19 7 3 19 8 6 19 8 9 19 9 4 19 9 7 19 9 9 2 0 0 1 2 0 0 8 2 0 11 2 0 12 2 0 13
Ingreso del río
Puente Grau
Puente Bajo Grau
Puente Bolognesi
Puente Quiñones o Consuelo
Puente San Martín
Puente Bolivar o puente de Fierro
Puente San Isidro
Puente ferroviario
Puente T ingo
Puente T iabaya
Puente Uchumayo
By pass de la Av. Parra
Av. La Marina
Urbanización Los Angeles
Malecón Vallecito
Mercado la Parada
Hunter
Sachaca
Urb. El Palacio
Tingo
Arancota
Alata
Tiabaya
El Huayco
Leticia
Santa Teresa
Uchumayo
Río To rrente ra Cultivo s P uentes Avenidas Viviendas Daño s  P ers . Servic io s
Símbolo / Año
RIO  CHILI
Lugar
Leyenda
además de viviendas inundadas en los distritos de Hunter y Sachaca. En el año 2001 
hubo daños en el puente Tingo, se inundaron las avenidas de la Urb. Los Ángeles, y 
el Malecón Vallecito y hubo muchos cultivos inundados en los alrededores del 
mercado La Parada, en el distrito de Sachaca, en la localidad de Alata en la localidad 
del Huayco y en el distrito de Uchumayo. En el 2011 se afectaron los puentes Grau y 
Tingo, hubo varias avenidas y viviendas inundadas en los distritos de Sachaca y 
Uchumayo, además de la perdida de muchos cultivos en los distritos ya mencionados 
como también en los distritos de Hunter y Tiabaya. En el año 2012 se afectaron los 
puentes Grau, Bajo Grau, Tingo y Tiabaya, hubo cultivos inundados en los distritos 
de Hunter y Sachaca además de avenidas inundadas afectando a muchísimas 
personas. En el año 2013 hubo daños severos se afectaron los puentes Grau, Bajo 
Grau, Bolognesi, Consuelo, San Martín, de Fierro, San Isidro, Ferroviario y Tingo, 
también hubo daños en cultivos, viviendas (inundadas), viéndose afectadas muchas 
personas (heridas, y muertas), en los distritos de Sachaca, Hunter, Tiabaya y 
Uchumayo. 
Tabla 4.13: Zonas afectadas en el río Chili periodo 1961-2013 (Fuente: Diarios El Pueblo, 
El Correo  1961, 1967, 1972, 1973, 1986, 1989, 1994, 1997, 1999, 2001, 2008, 2011, 2012, 
2013). 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 88 
 
En los 14 años evaluados los daños producidos por precipitación e inundación en 
otros distritos de la ciudad de Arequipa (Tabla 4.14) se presentaron en los distritos de 
Quequeña, Yarabamba, Characato afectando terrenos de cultivo además de averías 
en el puente Izcuchaca (año 1961), en el año de 1972 se inundaron avenidas en los 
distritos de Characato, Socabaya y Cercado, hubo daños en el puente Socabaya por 
ingreso del río Socabaya, se averió la troncal Bedoya en Chiguata averiando los 
servicios de agua en la ciudad. En el año 1973 hubo avenidas y viviendas inundadas 
en los distritos de Socabaya y Cercado, ingresaron los ríos de Yarabamba y 
Quequeña, se presentaron averías en la Planta N° 4 de la Central Hidroeléctrica 
afectando en los servicios de electricidad en la ciudad de Arequipa. En 1986 se 
inundaron varias avenidas del Cercado de Arequipa y se averió el puente Socabaya 
por ingreso del río. En 1989 se hubo falla en el servicio de electricidad en la ciudad 
de Arequipa porque se vio afectada la planta N° 4 de la Central Hidroeléctrica que 
abastece la ciudad. En el año de 1997 se inundaron las avenidas de los distritos de 
Socabaya y el Cercado, también se inundaron cultivos y viviendas en el distrito de 
Socabaya ese mismo año y hubo averías en la Planta hidroeléctrica de Charcani 5 
afectando los servicios de electricidad en la ciudad de Arequipa. En el 2001 se 
inundaron terrenos de cultivos en los distritos de Mollebaya y Sabandía, se inundaron 
avenidas y viviendas en el distrito de Socabaya, el río Socabaya inundó la vía de la 
Mansión del Fundador. En el año 2012 se afectaron muchas personas en los distritos 
de Quequeña y Yarabamba y falló el servicio de electricidad en la ciudad. En el año 
2013 se presentaron daños severos inundando cultivos, avenidas, y viviendas de los 
distritos de Characato, Sabandía y Socabaya y Cercado hubo fuertes averías en el 
hospital Goyoneche, y fallo el fluido eléctrico en toda la ciudad. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 89 
 
Tabla 4.14: Zonas afectadas en otros distritos periodo 1961-2013 (Fuente: Diarios El 
Pueblo, El Correo 1961, 1967, 1972, 1973, 1986, 1989, 1994, 1997, 1999, 2001, 2008, 2011, 
2012, 2013). 
 
19 6 1 1967 1972 1973 1986 1989 1994 1997 1999 2001 2008 2011 2012 2013
Quequeña – Sogay
Yarabamba
Mollebaya
Characato
Sabandía
Socabaya
Puente Socabaya
Puente Izcuchaca
Planta Nº4 Central Hidroeléctrica
Charcani 5
Cercado
Plazoleta del Mercado San Camilo
Troncal Bedolla Chiguata
Arequipa
Escuela de sub oficiales de la policía Charcani
Horacio Zevallos Games Socabaya
Vía Mansión del Fundador
Hospital Goyoneche
Río To rrentera Cultivo s P uentes Avenidas Viviendas Daño s  P ers . Servic io s
O TRO S
Símbolo / Año
Leyenda
Lugar
 
 
Zonas afectadas en el distrito de Sachaca (Tabla 4.15): En el distrito de Sachaca los 
lugares con más daños producidos por precipitación e inundación se presentaron 
desde la Urb. El Palacio, hasta el P. T. Alata. Los lugares que sufrieron de daños 
moderados a fuertes fueron el puente de Fierro (año 1994), puente San Isidro (año 
1961), el puente Tingo (años 1972, 1986, 1989, 2001, 2008, 2011, 2012), los 
servicios básicos de electricidad y agua se vieron afectados en el distrito de Sachaca 
en los años de 1967, 1972, 1973, 1989, 2011, 2012, hubo inundación de terrenos de 
cultivo como consecuencia se generó grandes pérdidas económicas en los años 1972, 
1973,1986,1997, 2001, 2008,2011,2012 principalmente en las localidades de Alata, 
Arancota, Tingo y otros en sectores de Sachaca, también se inundaron avenidas y 
viviendas en el distrito de Sachaca los años 1997, 2011 y 2012. En el año 2013 hubo 
daños severos, los puentes afectados en el distrito de Sachaca fueron el de Fierro, 
San Isidro, Ferroviario y Tingo, se cortaron los servicios de fluido eléctrico y de 
agua, se inundaron avenidas, viviendas y terrenos de cultivo, la zona más afectada en 
el distrito fue la localidad de Arancota, afectando a muchas personas y generando 
grandes pérdidas económicas. 
 90 
 
Tabla 4.15: Zonas afectadas en el distrito de Sachaca periodo 1961-2013 (Fuente: Diarios 
El Pueblo, El Correo 1961, 1967, 1972, 1973, 1986, 1989, 1994, 1997, 1999, 2001, 2008, 
2011, 2012, 2013). 
 
19 6 1 1967 1972 1973 1986 1989 1994 1997 1999 2001 2008 2011 2012 2013
Ingreso del Río Chili
Puente Bolivar o puente de Fierro
Puente San Isidro
Puente ferroviario
Puente T ingo
Mercado la Parada
Sachaca
Urb. El Palacio
Tingo
Arancota
Alata
Río To rrentera Cultivo s P uentes Avenidas Viviendas Daño s  P ers . Servic io s
Símbolo / Año
SACHACA
Lugar
Leyenda
|
 
 
Con la información analizada y evaluada, para el distrito de Sachaca se elaboró un 
mapa en el cual se muestra el tipo de daño y año de ocurrencia a fin de identificar los 
lugares más críticos (Mapa 4.4). 
 
Los datos muestran claramente que, en 14 años evaluados, el lugar más afectado fue 
la localidad de Arancota, principalmente en terrenos de cultivo sobre una extensión 
de 200 metros a partir de la ribera derecha del río Chili y este problema siempre se ha 
presentado desde la Urbanización el Palacio I Etapa hasta la entrada a Tiabaya. El 
puente Tingo fue afectado con leves y severos daños en sus bases, el Puente San 
Isidro sufrió daños moderados con menor frecuencia en sus bases. Las avenidas y 
calles más afectadas y dañadas por inundaciones se encuentran en las Urbanizaciones 
El Palacio y Alata, además de daños en viviendas y personales. En resumen, en 14 
años en el distrito de Sachaca los daños fueron recientes, en puentes, terrenos de 
cultivo, viviendas servicios como consecuencia muchas personas afectadas, 
principalmente en su Margen derecha. Para tener mejor percepción de los desastres 
producidos por las precipitaciones e inundaciones en la ciudad de Arequipa y 
especialmente en el distrito de Sachaca, se procedió a elaborar mapas con imágenes 
de los puntos más críticos, lo cual permite observar y evaluar el tipo y magnitud de 
desastre a tomar en cuenta para futuras acciones de Gestión del Riesgo de Desastres 
(Mapas 4.5, 4.6, 4.7, 4.8). 
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Mapa 4.4: Mapa de zonas críticas y de daños del distrito de Sachaca durante los años de, 1961-2013. 
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Mapa 4.5: Mapa de ubicación de puntos críticos y de  daños representativos en la ciudad de Arequipa para los años entre 1961 – 1994. 
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Mapa 4.6: Mapa de ubicación de puntos críticos y de daños representativos de la ciudad de Arequipa para los años entre 1997 – 2012. 
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Mapa 4.7: Mapa de ubicación de puntos críticos y de daños representativos de la ciudad de Arequipa en el año 2013. 
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Mapa 4.8: Mapa de ubicación de puntos críticos y de daños representativos del distrito de Sachaca, para los años entre 1961a 2013. 
 96 
 
4.2 Geodinámica 
 
4.2.1 Estabilidad de taludes en el distrito de Sachaca 
 
Se entiende por estabilidad a la seguridad de una masa de tierra contra la falla o 
movimiento. El propósito del cálculo de estabilidad de taludes en el distrito de 
Sachaca se centra en determinar la resistencia media al corte de los suelos a partir de 
deslizamientos ya producidos; y la determinación del coeficiente de seguridad que 
define la estabilidad del talud. Los factores que influencian a la estabilidad de taludes 
son: 
 
 Antecedentes históricos de deslizamientos en taludes el cual permitirá la detección 
y evaluación de potenciales deslizamientos en un futuro. 
 La geología de la región, donde el relieve y la topografía actual es el producto de 
millones de años de desarrollo y modificación a lo largo de diferentes procesos 
geológicos. 
 La topografía y estabilidad, donde los mapas topográficos representan una 
excelente fuente de información para la detección de deslizamientos 
 Efecto de la resistencia del suelo y la pendiente del talud, el suelo tiene dos 
comportamientos básicos ante la aplicación del esfuerzo cortante, uno, a través de 
la fricción intergranular de las partículas que lo integran y la otra por medio de 
fuerzas que unen a las partículas entre sí. 
 
En el distrito de Sachaca se ha identificado la presencia de 27 zonas de laderas con 
posibles índices de inestabilidad y propensas para la generación de deslizamientos, 
todas ubicadas en los cerros que se encuentran dentro del distrito (Mapa 4.9).  
 
Los cerros están compuestos por sustratos rocosos de granodiorita y coberturas de 
origen coluvial con menos de 90 cm de espesor en su parte central y de 40 cm en sus 
extremos. En las cumbres de los cerros la cobertura es escasa debido al desarrollo de 
procesos de erosión que afecta a la deposición. En general, el total de las laderas 
presentan en promedio, pendientes de 25º a 40º.  
 
 97 
 
Los cerros están distribuidos en los P.J, Villa Esperanza, Villa el Triunfo, 
Ampliación Villa el Triunfo, 23 de Junio, La Chiriguana, Alto Guadalupe Pacífico, 7 
de Junio y San Jerónimo. También en los A.H. La Nueva Esperanza, Coronel Victor 
Maldonado, 1 de Julio, Alto Arguedas, Mirador de Sachaca y general Pedro 
Vilcapaza. Del mismo modo, en las Asociaciones de Vivienda Corazón de Jesús, 
Buena Vista, José María Arguedas, 28 de Julio, además, del P. T. Pasos del Señor, 
todos densamente poblados (Figuras 4.4 y 4.5). 
 
Considerando la morfología de los cerros y las propiedades geotécnicas de los 
materiales presentes (Tabla 4.16), se procede a generar escenarios y evaluar la 
estabilidad de taludes y prever posibles deslizamientos. Para tal fin se hace uso del 
software SLIDE. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Mapa 4.9: Distribución espacial de cerros y laderas presentes en el Distrito de Sachaca (líneas color rojo). 
 99 
 
Figura 4.4: Viviendas asentadas sobre las laderas del cerro “Arguedas”. Se observa la 
presencia de herraduras sobre la cima. El rango de pendiente en la zona es de 25ºa 40º. 
Figura 4.5: Viviendas asentadas sobre la ladera del cerro donde se ubican a las Asoc. 28 
de Julio y José María Arguedas. Obsérvese que el cerro está cubierto por viviendas y de 
ocurrir un movimiento en masa, estas serían afectadas. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 100 
 
Tabla 4.16: Rango de factor de seguridad en taludes (Sowers y Sowers 1970). 
 
FACTOR DE SEGURIDAD SIGNIFICADO 
< 1 Inseguro 
1.00-1.20 Seguridad cuestionable 
1.30-1.40 
Satisfactorio para cortar y terraplenes, 
cuestionable para presas 
>1.50 Seguro para presas 
 
El software SLIDE tiene como función principal, realizar el análisis de estabilidad de 
taludes, llegando a proporcionar un “factor de seguridad” para cada una de las zonas 
evaluadas en campo (Tabla 4.16). Para las laderas de todos los cerros presentes en el 
Distrito de Sachaca se aplica las condiciones de un modelo estático y de otro pseudo 
estático. El modelo estático se aplica al talud cuando este se encuentra en estado de 
equilibrio-limite y sin tener en cuenta las deformaciones del terreno; mientras que, 
para el modelo pseudo-estático se le añade un coeficiente sísmico, cuya magnitud 
debe simular la naturaleza de la intensidad o aceleración del suelo producido por el 
sismo. En general, se asume que este coeficiente es igual a 1/3 o 1/2 de la máxima 
aceleración pico esperada para un evento sísmico característico y para ello, se 
requiere de estudios de peligro sísmico o del registro de aceleraciones en tiempo-
historia. En el caso de Arequipa, el sismo del año 2001 alcanzo picos de aceleración 
del orden de 0.40g; por lo tanto, el coeficiente sísmico aplicado para el modelo 
pseudo estático será 1/2 de la aceleración máxima; es decir, 0.20g. El análisis de la 
información se realiza utilizando el método de Bishop, que en este momento es el de 
mayor uso para el cálculo de factores de seguridad en taludes. Así mismo, para 
definir las propiedades geotécnicas de las unidades geológicas presentes en Sachaca 
se hace uso de los valores propuesto por Ocola (2005), ver tabla 4.17. 
 
Tabla 4.17: Propiedades geotécnicas de las unidades geológicas presentes en los cerros del 
Distrito de Sachaca (Ocola, 2005). 
Tipo de 
material 
Tipo de 
resistencia 
Peso unitario 
(KN/m
3
) 
Cohesión 
(KPa) 
Angulo de 
fricción (°) 
Nivel 
freático 
Coluvial Mohr-Coulomb 26-28 15-20 35 N.P 
Roca Mohr-Coulomb 
 
0-0.30 27 N.P 
 101 
 
Figura 4.6: Factor de seguridad para la ladera L18 del cerro ubicado en el A. H. Coronel 
Victor Maldonado considerando un modelo estático. 
 
Por ejemplo, para la ladera L18 ubicada en el cerro en donde se encuentra el A. H. 
Coronel Victor Maldonado se obtiene con el modelo estático, un factor de seguridad 
de 2.748 (Figura 4.6), lo cual indica que dicha unidad se encuentra en equilibrio. 
Para el modelo pseudo-estático, considerando un coeficiente de carga sísmica de 0.2 
g, se obtiene como resultado un factor de seguridad de 2.151; es decir, la unidad 
sigue siendo estable (Figura 4.7). 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Coeficiente de carga 
sísmica 
Figura 4.7: Factor se seguridad para la ladera L18 del cerro ubicado en el A. H. Coronel 
Victor Maldonado considerando un modelo pseudo estático. 
 102 
 
Del mismo modo, para la ladera L24 del cerro ubicado en el P.J. Villa El Triunfo, se 
obtiene un factor de seguridad de 1.39 considerando el modelo estático (Figura 4.8), 
lo cual indica que dicha unidad es estable. Para la misma unidad y considerando un 
modelo pseudo estático y un coeficiente sísmico de 0.2g (Figura 4.9), se obtiene un 
factor de seguridad de 0.945; es decir, bajo condiciones sísmicas, dicha unidad es 
inestable. 
 
 
  
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 4.8: Factor se seguridad para la ladera L24 del cerro ubicado en el P.J. Villa El 
Triunfo considerando un modelo estático. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 4.9: Factor se seguridad para la ladera L24 del cerro ubicado en el P.J. Villa El 
Triunfo considerando un modelo pseudo estático. 
 
 
 
 103 
 
A continuación, en la Tabla 4.18 se detalla los resultados obtenidos para las 27 laderas 
evaluadas. 
 
Tabla 4.18: Valores de factor de seguridad para las 27 laderas identificadas en los cerros 
existentes en el distrito de Sachaca. 
 
 
Ladera 
Modelo 
Estático (F.S) 
Modelo Pseudo 
Estático S.L.C. (0.2) 
 
L-01 1.178 0.885 
  
 
L-02 1.695 1.332 
  
 
L-03 2.439 1.317 
  
 
L-04 2.414 1.902 
  
 
L-05 2.086 1.554 
  
 
L-06 2.465 1.947 
  
 
L-07 3.52 3.008 
  
 
L-08 3.428 2.858 
  
 
L-09 1.428 1.113 
  
 
L-10 1.749 1.359 
  
 
L-11 1.587 1.247 
  
 
L-12 1.514 1.162 
  
 
L-13 1.853 1.448 
  
 
L-14 1.448 1.192 
  
 
L-15 4.461 3.225 
  
 
L-16 2.137 1.789 
  
 
L-17 2.536 1.332 
  
 
L-18 2.748 2.151 
  
 
L-19 2.01 1.577 
  
 
L-20 2.246 1.751 
  
 
L-21 4.104 3.11 
  
 
L-22 3.296 2.507 
  
 
L-23 1.003 0.868 
  
 
L-24 1.39 0.945 
  
 
L-25 4.805 4.004 
  
 
L-26 3.293 2.686 
  
 
L-27 2.865 2.124 
  
      
 
Inestable 
 
Precario 
 
Estable 
 
 
 
 
 104 
 
En conclusión, las laderas de mayor riesgo son L-01 y L-23 que afectarían los 
Pueblos Jóvenes 7 de Junio y Villa el Triunfo respectivamente, tal como se observa 
en las Figuras 4.10 y 4.11. Las laderas L-24 en el P.J. Villa el Triunfo presenta un 
factor de seguridad inestable; las laderas L-09 en el P.J. José María Arguedas, L-12, 
L-14 en el P.J. Corazón de Jesús el factor de seguridad es precario.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 Figura 4.11: En la imagen se observa el Pueblo Joven Villa el Triunfo, ubicada 
en el extremo norte del distrito de Sachaca. Esta área es considerada con riesgo 
medio a deslizamientos y caída de piedras. 
Figura 4.10: En la imagen se observa el Pueblo Joven 7 de Junio, ubicada en el 
extremo sur del distrito de Sachaca. Esta área es considerada como la de mayor 
riesgo a deslizamientos y caída de piedras. 
 105 
 
De acuerdo a estos resultados, es importante establecer medidas preventivas 
principalmente en los cerros ubicados en los Pueblos Jóvenes 7 de Junio, Villa el 
Triunfo, José María Arguedas y Corazón de Jesús, en razón, que la región sur de 
Perú es considerada de alto potencial sísmico, es decir, propensa a ser afectada 
frecuentemente por sismos. 
 
4.3 Aplicación de métodos geotécnicos 
 
Para el estudio de los suelos en el distrito de Sachaca se construyeron 15 calicatas 
distribuidas de tal modo que cubran toda el área de estudio (Mapa 4.10, Tabla 4.19). 
Se pretende obtener muestras de suelo a fin de realizar los análisis granulométricos, 
límites de elasticidad, contenido de humedad y corte directo (capacidad portante). 
 
Estas calicatas tienen dimensiones de 1.5 m x 1.5 m x 3.0 m (Figura 4.12) y las 
muestras fueron tomadas de la capa más profunda y representativa del tipo de suelo 
en el sitio evaluado. 
 
4.3.1 Clasificación SUCS 
 
Para la clasificación SUCS, con la primera muestra de suelo obtenida se hicieron los 
análisis granulométricos, límites de elasticidad y contenido de humedad, y con ello 
se procedió a realizar la clasificación de los mismos haciendo uso del Código SUCS 
(Clasificación Unificada de Suelos). 
 
Los suelos de grano grueso y fino se distinguen mediante el tamizado del material 
por el tamiz No. 200.  Los suelos gruesos corresponden a los retenidos en dicho 
tamiz y los finos a los que pasan, de esta forma se considera que un suelo es grueso si 
más del 50% de las partículas del mismo son retenidas en el tamiz No. 200 y fino si 
más del 50% de sus partículas son menores que dicho tamiz. Los suelos se designan 
por símbolos de grupo, los mismos que constan de un prefijo y un sufijo. Los prefijos 
son las iniciales de los nombres en inglés de los seis principales tipos de suelos 
(grava, arena, limo, arcilla, suelos orgánicos de grano fino y turbas) ver Tabla 4.20; 
mientras que, los sufijos indican subdivisiones en dichos grupos. 
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Mapa 4.10: Distribución espacial de las 15 (quince) calicatas construidas en el distrito de Sachaca, Arequipa. 
 107 
 
Tabla. 4.19: Coordenadas UTM de las 15 (quince) calicatas construidas en el Distrito de 
Sachaca, Arequipa. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 4.12: Calicata construida por una retroexcavadora proporcionada por el Municipio 
del Distrito de Sachaca. 
 
 
Tabla 4.20: Simbología de los principales tipos de suelos. 
 
G = Grava C = Arcilla L = Baja plasticidad 
S = Arena O = Limo o arcillas Orgánicas W = Bien graduado 
M = Limo H = Alta plasticidad P = Mal graduado 
 
CALICATAS NORTE(m) ESTE(m) ELEVACION 
S-01 8182963 226416 2252 
S-02 8185099 227245 2240 
S-03 8183933 227698 2273 
S-04 8184017 223926 2295 
S-05 8183284 222669 2259 
S-06 8182984 223783 2251 
S-07 8181329 223872 2213 
S-08 8181769 226027 2268 
S-09 8183136 225655 2256 
S-10 8183395 226395 2289 
S-11 8183721 225610 2297 
S-12 8183706 224534 2285 
S-13 8181212 223967 2226 
S-14 8180507 225296 2205 
S-15 8182380 225277 2251 
 108 
 
El análisis de laboratorio permitió clasificar los suelos de la siguiente manera (Mapa 
4.11): 
 
4.3.1.1 Suelos tipo SM 
 
Corresponden a suelos compuestos por arenas limosas que se encuentran presentes 
en el 74% del área total de estudio (Tabla 4.21) abarcando a los A.H. Nueva 
Esperanza, Coronel Victor Maldonado, 1 de Julio, José María Arguedas, El Mirador 
de Sachaca, Los Angeles de la Cruz de Sachaca y Santa María de Guadalupe. Del 
mismo modo, los P. T. Tío Grande, Tío Chico, Huaranguillo, Cerro La Aparecida, 
Pasos del Señor, Arancota, Calle Marcarani, Calle Cusco y Pampa Camarones. 
También los P.J. Villa el Triunfo, Villa Esperanza y Alto Guadalupe Pacifico; 
además, de las Asociaciones de Vivienda José Carlos Mariátegui, José Maria 
Arguedas, 28 de Julio, Corazón de Jesús y Las Praderas. Asimismo, este tipo de 
suelo está presente en Coop. Jose Carlos Mariátegui y en las Urbanizaciones El 
Ensueño I, El Palacio, Casa Campo, La Planicie y los Portales de Tahuaycani. En 
este tipo de suelo, el porcentaje de humedad varía entre 5.3% y 34.3% y en general, 
no presentan plasticidad. 
 
4.3.1.2 Suelos tipo SP 
 
Corresponden a suelos constituidos por arena pobremente gradada, pero con 
partículas de tamaño uniforme (Tabla 4.21). Este suelo es característico en un 13% 
del área de estudio y considera a las Urbanizaciones Quinta Montebello I, Quinta 
Montebello II, El Olivar, Las Condes, Los Diamantes, Tahuaycani, El Buen Pastor, 
El Ángel, Santa Fe, Asís, Magisterial Amauta, y el P.T. Los Arrayanes. El porcentaje 
de humedad que presentan es de 7.17% y 8.98% y no presentan plasticidad. 
 
4.3.1.3 Suelos tipo SP_SM 
 
Corresponden a suelos conformados por arena pobremente gradada y arena limosa, 
presentes en un 13 % del área de estudio. 
 109 
 
 Estos suelos están presentes en las urbanizaciones La Peña, El Dorado, La Catedral, 
Wayra, Campo Verde, El Ensueño II y el Palacio II. Estos suelos presentan humedad 
entre 8.06% y 6.91%. 
 
Tabla 4.21: Clasificación de suelos SUCS para el Distrito de Sachaca. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Mapa 4.11: Mapa de clasificación de suelos SUCS para el Distrito de Sachaca, Arequipa. 
 111 
 
 
La clasificación SUCS ha permitido identificar la existencia de hasta 3 tipos de 
suelos: SM compuestos por arenas limosas que se encuentran presentes en el 74 % 
del área total; SP constituidos por arena pobremente gradada con partículas de 
tamaño uniforme presente en un 13% del área, SP - SM conformados por arena 
pobremente gradada y arena limosa, presentes en un 13% del área de estudio. Todos 
los pueblos jóvenes que se ensuentran asentados sobre los cerros presentan suelos 
rocosos conformados por granodiorita. 
 
4.3.2 Capacidad portante 
 
La segunda muestra de suelo obtenida en campo fue utilizada para el análisis de corte 
directo, es decir, la aplicación de cargas diferenciadas hasta que la muestra falle, lo 
cual permite determinar la capacidad portante del suelo (capacidad admisible última). 
En caso de que la muestra de suelo sea una grava sin contenido de arena, no es 
posible aplicar el ensayo de corte directo, sino el de densidad máxima, método que 
también permite estimar el valor de capacidad portante. 
 
En base a los ensayos de corte directo aplicado a las muestras de suelos de las quince 
(15) calicatas, se ha calculado la capacidad portante, llamada también capacidad 
última de carga del suelo de cimentación. Es decir, es la carga que puede soportar un 
suelo sin que su estabilidad sea amenazada, siendo los valores obtenidos para una 
profundidad y ancho mínimo de cimentación de 1 metro. Para la clasificación de la 
capacidad portante de los suelos se utiliza la escala definida en la Tabla 4.22. La 
capacidad portante de los suelos presentes en el distrito de Sachaca se presenta en la 
Mapa 4.12 y en la Tabla 4.23. los valores obtenidos en cada calicata. Los valores 
obtenidos definen suelos con alta, media y baja resistencia al corte todos distribuidos 
de la siguiente manera: los suelos con capacidad portante alta se encuentran en las 
Urbanizaciones Asis y Magisterial Amauta; además, del P. T. Los Arrayanes. Suelos 
con capacidad portante media se encuentran en las urbanizaciones Quinta 
Montebello I, Quinta Montebello II, El Olivar, Las Condes, Los Diamantes, 
Tahuaycani, El Buen Pastor, El Angel, Santa Fe, Los Portales de Tahuaycani y 
Residencial Montebello. En el resto del área de estudio, los suelos presentan 
capacidad portante baja. 
 112 
 
 
 
 
Tabla 4.22: Rangos de capacidad de carga admisible con su respectiva denominación. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Tabla 4.23: Valores de capacidad portante para cada calicata construida en el Distrito de 
Sachaca y rangos de capacidad de carga admisible. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Capacidad Carga Admisible 
(Kg/cm²) 
DENOMINACIÓN 
5.0 – 7.0 ALTA 
3.0 – 5.0 MEDIA 
1.0 – 3.0 BAJA 
CALICATAS Capacidad Carga 
Admisible  (Kg/cm²) 
S-01 1.78
 
S-02 3.98
 
S-03 6.50 
S-04 1.32 
S-05 2.23 
S-06 1.24 
S-07 1.27 
S-08 1.76 
S-09 1.11 
S-10 1.68 
S-11 1.98 
S-12 1.31 
S-13 1.32 
S-14 1.46 
S-15 1.44 
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Mapa 4.12: Mapa de capacidad portante para el distrito de Sachaca – Arequipa. 
 114 
 
 
Finalmente, según el análisis de la capacidad portante de los suelos, el 74 % del área 
de estudio presenta capacidad portante baja (1.0 – 3.0 Kg/cm2) y se recomienda 
construcciones de un piso; el 13 % presenta capacidad portante media (3.0 a 5.0 
Kg/cm
2
) y se recomienda realizar construcciones hasta de 2 pisos; y un 13 % 
presenta capacidad portante alta (5.0 – 7.0 Kg/cm2), siendo favorable para construir 
viviendas con mas de tres pisos, siendo las Urbs. mas beneficiadas Asis y Magisterial 
Amauta y el P. T. Los Arrayanes. 
 
4.4 Métodos geofísicos 
 
4.4.1 Aplicación de la técnica H/V 
 
Una parte esencial para la caracterización sísmica del área urbana de Sachaca es 
conocer la frecuencia fundamental del suelo y para ello se aplica la técnica de 
razones espectrales. 
 
4.4.1.1 Equipo utilizado 
 
El equipo utilizado consistió en dos sismómetros de tres componentes marca 
Lennartz de 5 seg y dos digitalizadores City Shark de la marca Leas (Figura 4.13). 
Este equipo fue diseñado exclusivamente para este tipo de recolección de datos, 
permitiendo disponer de distintas ganancias para cambiar la resolución y el valor de 
saturación de la vibración ambiental. 
 
También se hizo uso de GPS, brújulas, cámaras fotográficas y fichas de campo en las 
cuales se registran parámetros característicos e información complementaria de cada 
punto de medida (coordenadas de ubicación, observaciones, etc.). 
 
4.4.1.2 Adquisición de datos 
 
Los datos de vibración ambiental fueron recolectados durante un periodo de 15 días. 
Para la selección de los puntos de medida se procedió a disponer del mapa catastral 
proporcionado por la municipalidad del distrito de Sachaca, así como la información 
 115 
 
geológica, geomorfológica y la facilidad de acceso a los diferentes emplazamientos 
de la zona. Se obtuvo registros de vibración ambiental en 204 puntos distintos y que 
permitió cubrir toda el área de estudio, ver mapa 4.13 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 4.13: Equipo sísmico utilizado para el registro de vibraciones ambientales: sensores 
Lennartz y registrador CityShark. 
 
 
 
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Mapa 4.13: Mapa del Distrito de Sachaca y distribución de puntos de registro de vibración ambiental. 
 117 
 
4.4.1.3 Consideraciones para la toma de datos 
 
Las consideraciones que se tuvieron para la toma de datos en campo son: 
 
 Se fijó el nivel de ganancia del máximo posible, verificando siempre que la señal 
no se sature. 
 Se instaló el sensor directamente sobre suelo. 
  Se evitó obtener registros cerca de estructuras, arboles (sobre todo si las 
condiciones son de mucho viento), ya que pueden perturbar el registro de señal. 
 Se tuvo cuidado de no hacer mediciones sobre estructuras subterráneas, como 
tuberías de desagüe, canales de agua, etc.  
 Se evitó mediciones cerca de maquinarias de construcción, generadores, etc. 
 
Para la zona urbana de Sachaca, en cada uno de los 204 puntos de medición de 
vibración ambiental se ha tomado un tiempo de registro de 20 minutos, lo cual 
permite tener buena cantidad de información para su posterior análisis. El intervalo 
de muestreo fue de 200 Hz. En la Figura 4.14, se muestra la disposición del equipo 
sísmico al momento de la toma de datos, además de ejemplos de registros de 
vibración ambiental. El registro “A” fue tomado en una zona libre de ruidos de 
fondo, contrariamente, la señal del registro “B” presenta varios tipos de amplitud 
debidos a la presencia de ruidos de variada amplitud, que caracterizan el suelo. 
 
 
Figura 4.14: Imágenes de la disposición del equipo sísmico y ejemplos de registros de 
vibración ambiental obtenidos sobre una zona libre de ruido de fondo (registro A) y otro con 
ruido aleatorio de baja amplitud (registro B). Obsérvese las diferentes amplitudes 
registradas en cada punto. 
 
 118 
 
4.4.1.4 Procesamiento de Datos  
 
Para el procesamiento de los registros se utilizó el programa computacional 
GEOPSY desarrollado por Wethelet (2004) y para aplicar la técnica H/V, se 
consideran los siguientes pasos: 
 
 Los registros de vibración ambiental fueron tratados por ventanas estables de 20 
segundos de longitud de señal Para tal efecto, se selecciona de, forma aleatoria, 
diversos tramos de señal. 
 Se calcula la Transformada Rápida de Fourier para un número mayor a 10 
ventanas de observación para cada punto. 
 Los espectros horizontales de la señal se dividieron entre el espectro vertical para 
obtener la relación H/V y luego se promediaron estos, para cada punto de 
observación, considerando su respectiva desviación estándar. Luego se procedió a 
identificar la frecuencia predominante considerando, como condición, presentar 
una amplificación máxima relativa mayor a 2 veces.  
 
En la Figura 4.15 se presenta un esquema del procesado de los registros de ruido 
ambiental para obtener los cocientes espectrales H/V, y así determinar la frecuencia 
predominante del sub-suelo. 
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 4.15: Esquema que muestra el procedimiento para el de los registros de vibraciones ambientales para obtener los cocientes espectrales H/V. 
 120 
 
Con la información disponible, se procede de construir las razones espectrales H/V 
(registros de las componentes horizontales / registros en la componente vertical) a fin 
de identificar las frecuencias predominantes y amplificaciones relativas que 
caracterizan al tipo de suelo presente en el área de estudio, definido por las 
condiciones geológicas y geomorfológicas de las primeras decenas de metros de la 
superficie terrestre. Debe entenderse que, de acuerdo a la variación de las 
propiedades físicas del suelo, cualquier medio al ser afectado por algún tipo de onda 
de cuerpo o superficial, puede o no, causar su amplificación debido al efecto de las 
capas estratigráficas superficiales de diferente espesor, geometría y composición 
litológica.  
 
Hay que tomar en cuenta que toda información obtenida es organizada en una ficha 
de registro H/V (Figura 4.16) en la cual se recopila los gráficos de la señal registrada, 
razón espectral H/V, espectrograma de la razón espectral y valores de frecuencia 
fundamental. La presentación de los resultados, las frecuencias son expresadas en 
periodos dominantes. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 121 
 
 
Figura 4.16: Ejemplo de selección de ventanas de registro de vibración ambiental 
(rectángulos de colores) punto SAC 035 en sus tres componentes y con sus respectivos 
gráficos de razones espectrales H/V. Así mismo, se muestra en escala de colores, la 
variación azimutal de la amplitud del registro. En la parte inferior el valor de la frecuencia 
predominante. 
 
 122 
 
4.4.1.5 Frecuencias Predominantes 
 
En el análisis de la información de H/V se debe considerar los siguientes aspectos:  
 
 Las frecuencias predominantes menores a 1 Hz corresponden a vibraciones 
generadas por el oleaje del mar, y/o cambios meteorológicos (periodos muy 
largos). 
 Las bajas frecuencias o periodos largos son debidas a la presencia de depósitos 
profundos. 
 Las frecuencias altas o periodos cortos son debidos a depósitos superficiales 
blandos y de poco espesor (SESAME, 2006; Bernal, 2006). 
 La presencia de dos o más picos de frecuencias predominantes, sugieren la 
existencia de suelos con dos o más capas sedimentarias de diferente espesor.  
 
En todos los casos, los suelos se encontrarían sobre el basamento rocoso. 
 
La determinación de la frecuencia fundamental se realiza mediante el análisis 
cuidadoso de los picos H/V representado en cada gráfico de cociente espectral. Para 
detectar y eliminar algún tipo de ruido de origen industrial, es importante analizar los 
espectros de Fourier de las tres componentes mediante la herramienta damping del 
programa Geopsy. 
 
Para un mejor análisis de los resultados obtenidos para los valores H/V, se ha 
procedido a convertir los valores de frecuencias a periodos y para su interpretación se 
ha considerado la Norma Peruana de Construcción Sismorresistente E0-30 (Capítulo 
V). 
 
Por otro lado, para construir los mapas de periodos dominantes se ha considerado, 
para cada punto de medición, un radio de confiabilidad del orden de 10 metros y los 
resultados han permitido identificar la presencia de áreas de similar comportamiento 
dinámico. Asimismo, a partir de la relación H=Vs/4F y asumiendo un determinado 
rango de velocidad para las ondas de corte (Vs) obtenidos a partir de perfiles de 
velocidad, se procedió a estimar el espesor de las diversas capas sedimentarias 
 123 
 
presentes en cada rango de periodos dominantes identificados para los suelos del 
Distrito de Sachaca. 
 
A continuación, se describe y analiza la distribución espacial de los diferentes rangos 
de periodos dominantes identificados en el área urbana de Sachaca. 
 
4.4.1.5.1 Rango de Periodos entre 0.1 – 0.3 s 
 
En la Mapa 4.14, se presenta el mapa del distrito de Sachaca y la distribución 
espacial de los periodos dominantes en el rango de 0.1 a 0.3 segundos, observándose 
que estos valores se encuentran cubriendo casi el 85% del área total de estudio, lo 
cual define la existencia de una capa sedimentaria por encima del basamento rocoso. 
 
En la Mapa 4.15, se presenta la distribución espacial de 7 razones espectrales 
representativas para este rango de periodos 0.1-0.3s (3.0 – 10Hz) y en donde se 
observa que existe una ligera diferencia en la amplitud de las curvas H/V obtenidas 
cerca del rio Chili (4 veces) en comparación con las del extremo norte del distrito 
(menor 3 veces).  
 
4.4.1.5.2 Rango de Periodos entre 0.31 – 0.5 s 
 
En la Mapa 4.16, se presenta el mapa del distrito de Sachaca y la distribución 
espacial de los periodos dominantes en el rango de 0.31 a 0.5 segundos, 
observándose que estos valores son menores en número y se encuentran en el 
extremo norte del P. T. Alto de Amados, entre los A. H. Coronel Victor Maldonado y 
1 de Julio, entre los P.T. Tío Grande, Tío Chico y el A. H. General Pedro Vilcapaza. 
Asimismo, entre las urbanizaciones El Dorado, Campo Verde y El Palacio II. 
Valores aislados en el P. T. Cerro La Aparecida y en el extremo oeste del distrito. En 
la Mapa 4.17 se presenta la distribución espacial de 5 razones espectrales 
representativas para este rango de periodos y en ellas se observa que los picos de 
frecuencias son más nítidos en el extremo sur del distrito con amplificaciones de 
hasta 4 veces y en el norte la forma de la curva H/V presenta amplitudes mayores 4 
veces.  
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Mapa 4.14: Mapa del área de estudio y distribución espacial de periodos dominantes entre 0.1 a 0.3 segundos. 
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Mapa 4.15: Mapa del área de estudio y ejemplos de razones espectrales para periodos 0.1 a 0.3 seg. (3.0 a 10.0 Hz). 
 
 
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Mapa 4.16: Mapa del área de estudio y distribución espacial de periodos dominantes entre 0.31 a 0.5 segundos. 
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Mapa 4.17: Área de estudio y ejemplos de razones espectrales para periodos dominantes 0.31 a 0.5 seg. (2.0 y 3.0 Hz). 
 128 
 
 
Por otro lado, en un número importante de puntos de medición de H/V se ha 
identificado la presencia de hasta 2 picos de frecuencias predominantes para el rango 
de 1.0 a 15.0 Hz, evidenciando la existencia sobre el basamento rocoso, en estos 
puntos, de al menos dos capas de sedimentos con diferente composición geológica. 
En el Mapa 4.18 se muestra 8 ejemplos representativos H/V correspondiente a estos 
suelos donde se puede observar que en el sur del distrito de Sachaca la amplitud H/V 
es de 4 veces y en el extremo norte, es 4 veces. En el Mapa 4.19, su correlación 
espacial con suelos en los cuales se identificó la existencia de un pico de frecuencia 
predominante. Según la Figura, el 40% del área total del Distrito de Sachaca presenta 
suelos compuestos por dos capas sedimentarias de diferente espesor. Estos suelos 
están presentes en el área que considera a las urbanizaciones Campo Verde, El 
Dorado, La Planicie hasta Tahuaycani, Los Portales de Tahuaycani y Asís; además, 
de los P. T. Cerro La Aparecida y Calle Cusco. Otras áreas pequeñas con este tipo de 
suelos se encuentran en dirección norte del P. T. Huaranguillo y P. J. Ampliación 
Villa el Triunfo, al norte del P. T. Alto de Amados y entre el A. H. General Pedro 
Vilcapaza, Asociación de Vivienda 7 de Junio y P. T. Arancota. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Mapa 4.18: Ejemplos de razones espectrales (H/V) en las cuales se ha identificado la existencia de dos (2) picos de frecuencias predominantes. Obsérvese las 
diferencias existentes entre las amplitudes de los picos de frecuencias. 
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Mapa 4.19: Distribución espacial de puntos de H/V en los cuales se ha identificado la existencia de uno y dos picos de frecuencias predominantes en el área del Distrito de Sachaca. 
 131 
 
 
En general, en el distrito de Sachaca se ha identificado la existencia de dos rangos de 
periodos predominantes: el primero entre 0.1 – 0.3 s y el segundo entre 0.31 – 0.5s, y 
en casos se ha observado que la amplitud de las curvas H/V son mayores en el 
extremo sur del distrito de Sachaca, lo cual sugiere que los suelos en esa zona son 
menos compactos y de menor espesor (Mapa 4.19). Del mismo modo, se ha 
identificado, en algunos puntos de medición, la existencia de hasta dos picos de 
frecuencias, en rangos de periodos predominantes de 0.1 – 0.6s abarcando un 40 % 
del distrito, lo cual define la existencia de 2 capas de suelos heterogéneos o 
complejos. Finalmente, los resultados obtenidos sugieren que los suelos en el distrito 
de Sachaca están constituidos por una o dos capas sedimentarias de diferente espesor, 
pero posiblemente con similar composición geológica. 
 
4.4.2 Aplicación MASW 
 
4.4.2.1 Adquisición de Datos 
 
Para el registro de los datos sísmicos se ha utilizado un equipo de refracción sísmica 
que consta de un registrador multipropósito, modelo GEODE (24 canales), geófonos 
de 4.5 Hz y registros a una resolución de 24 bits con un rango dinámico mayor a 110 
dB. Como fuente de impacto y/o energía para generar las ondas sísmicas, se utilizó 
un martillo de 20 lbs (Figura 4.17). Adicionalmente, se utilizó una cinta métrica de 
100 metros, para el posicionamiento de los receptores y un navegador GPS, para 
medir las coordenadas de la línea de tendido. Los parámetros de registro, tales como 
la geometría del tendido, espaciamiento entre geófonos (entre 3 y 6 metros) y el 
punto de impacto del martillo, fue variable ya que dependía de la geomorfología de 
la zona de estudio. La frecuencia de muestreo fue de 4000 Hz con un pre-trigger de -
0.1s y una longitud de registro de 2 segundos. Para eliminar el registro de ruido de 
fondo se realizaron entre 6 y 12 golpes en cada punto de disparo, permitiendo el 
estaqueo temporal de los datos y así, aumentar la coherencia en los resultados. 
 
 
 
 
 132 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 4.17: Imagen de la disposición del equipo de refracción sísmica para la toma de data 
en el distrito de Sachaca. 
 
 
En el Mapa 4.20, se presenta el mapa del Distrito de Sachaca con la ubicación 
espacial de las 8 líneas de refracción sísmica codificadas como: S001, S002,…, S008 
y en la Figura 4.18, imágenes del tendido de línea en el Estadio de Sachaca y el 
registro de las señales sísmicas correspondientes. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Mapa 4.20: Ubicación de los tendidos de refracción sísmica en el distrito de Sachaca. 
 134 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 4.18: Imágenes de la disposición del equipo de refracción sísmica y registro de 
ondas sísmicas en el local del estadio de futbol ubicado en el A.H. Santa María de 
Guadalupe. 
 
 
 135 
 
4.4.2.2 Inversión de la curva de dispersión 
 
La calidad del registro de las líneas fue verificada en campo y analizada con el 
software Geopsy 2.8. Las curvas de dispersión de ondas obtenidas para cada tendido 
y número de impactos, fueron promediadas y luego invertidas usando el algoritmo 
DINVER a fin de obtener los perfiles de velocidad para puntos específicos de toma 
de datos. Para el análisis de los resultados se considera la clasificación que la Norma 
E030 establece para cada tipo de suelo, es decir, rangos de velocidades para las 
ondas de corte (Vs): 
 
 Rocas duras, velocidades Vs > 1,500 m/s. 
 Rocas moderadamente duras, velocidades Vs de 760 a 1500 m/s. 
 Suelo muy duro o roca blanda, velocidades Vs de 360 a 760 m/s. 
 Suelo duro, velocidades Vs de 180 a 360 m/s. 
 Suelo blando, velocidades Vs <180 m/s. 
 
Las principales características de cada arreglo sísmico son: 
 
Arreglo Lineal S001: El arreglo se realizó en los terrenos de la Universidad Católica 
Santa María y de acuerdo al perfil elaborado (Figura 4.19), se ha identificado la 
presencia de dos capas: La primera presenta espesores de hasta 4.4 metros con 
velocidades Vs de 150 m/s correspondiente a suelos blandos, y la segunda capa 
presenta espesores de 2 a 6 metros y velocidades Vs del orden de 220 m/s, 
correspondientes a suelos duros. La superficie de contacto con la siguiente capa, 
alcanza velocidades Vs de hasta 380 m/s y corresponden a suelos muy duros o rocas 
blandas. Obsérvese que, en esta zona, la capa sedimentaria presenta suelos blandos 
con espesores de hasta 4.4 m. 
 
 
 
 
 
 
 
 136 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 4.19: Análisis e interpretación geofísica obtenido con el método MASW para el 
arreglo S001. 
 
Arreglos Lineal S002: El arreglo se realizó en el A. H. Santa María de Guadalupe y 
de acuerdo al perfil elaborado (Figura 4.20), se ha identificado la presencia de dos 
capas: La primera presenta espesores de hasta 3.5 metros con velocidades Vs de 200 
m/s correspondiente a suelos duros, y la segunda capa presenta un espesor de 11 
metros y velocidades Vs alrededor de 280 m/s, correspondientes a suelos duros. La 
superficie de contacto con la siguiente capa, alcanza velocidades Vs de hasta 450 m/s 
y corresponden a suelos muy duros o roca blanda. Obsérvese que en esta zona, las 
dos capas sedimentarias corresponden a suelos duros, pero existe una diferencia de 
espesor, entre ambas, de 7.5 metros y en Vs del orden de 80 m/s, lo cual sugiere 
importantes diferencias geológicas. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 4.20: Análisis e interpretación geofísica obtenido con el método MASW para el 
arreglo S002. 
 137 
 
Arreglos Lineal S003: El arreglo se realizó en el P.T. Alto de Amados y de acuerdo 
al perfil elaborado (Figura 4.21), se ha identificado la presencia de dos capas: La 
primera presenta espesores de hasta 13 metros con velocidades Vs de 300 m/s 
correspondiente a suelos duros y la segunda presenta espesores de 4 metros y 
velocidades Vs alrededor de 480 m/s, correspondientes a suelos muy duros o rocas 
blandas. La superficie de contacto con la siguiente capa, alcanza velocidades Vs de 
hasta 600 m/s y corresponden a suelos muy duros o rocas blandas. Obsérvese que en 
esta zona, la primera capa sedimentaria presenta mayor espesor, además de 
importantes diferencias en sus valores de Vs. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 4.21: Análisis e interpretación geofísica obtenido con el método MASW para el 
arreglo S003. 
 
Arreglos Lineal S004: El arreglo se realizó en el P.T. Huaranguillo y de acuerdo al 
perfil elaborado (Figura 4.22), se ha identificado la presencia de dos capas: La 
primera presenta espesores de hasta 4.6 metros con velocidades Vs de 180 m/s 
correspondiente a suelos blandos ya la segunda presenta espesores de 4.2 metros y 
velocidades Vs alrededor de 290 m/s, correspondientes a suelos duros. La superficie 
de contacto con la siguiente capa, alcanza velocidades Vs de hasta 640 m/s y 
corresponden a suelos muy duros o rocas blandas. Obsérvese que en esta zona, la 
capa sedimentaria presenta suelos blandos con espesores de hasta 4.6 m. 
 
 
 138 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 4.22: Análisis e interpretación geofísica obtenido con el método MASW para el 
arreglo S004. 
 
Arreglos Lineal S005: El arreglo se realizó en la Urb. El Ensueño y de acuerdo al 
perfil elaborado (Figura 4.23), se ha identificado la presencia de dos capas: La 
primera presenta espesores de hasta 1.8 metros con velocidades Vs de 160 m/s 
correspondiente a suelos blandos y la segunda, presenta espesores de 4.2 metros y 
velocidades Vs alrededor de 250 m/s, correspondientes a suelos duros. La superficie 
de contacto con la siguiente capa, alcanza velocidades Vs de hasta 340 m/s y 
corresponden a suelos muy duros o rocas blandas. Obsérvese que en esta zona, la 
capa sedimentaria presenta suelos blandos con espesores de tan solo 1.8 m. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 4.23: Análisis e interpretación geofísica obtenido con el método MASW para el 
arreglo S005. 
 
 139 
 
Arreglos Lineal S006: El arreglo se realizó en la Urb. El Palacio I y de acuerdo al 
perfil elaborado (Figura 4.24), se ha identificado la presencia de dos capas: La 
primera presenta espesores de hasta 3 metros con velocidades Vs de 200 m/s 
correspondiente a suelos duros y la segunda, presenta espesores de 8.5 metros y 
velocidades Vs alrededor de 440 m/s, correspondientes a suelos muy duros o rocas 
blandas. La superficie de contacto con la siguiente capa, alcanza velocidades Vs de 
hasta 690 m/s y corresponden a suelos muy duros o rocas blandas. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 4.24: Análisis e interpretación geofísica obtenido con el método MASW para el 
arreglo S006. 
 
Arreglos Lineal S007: El arreglo se realizó en el P.T. Arrayanes y de acuerdo al 
perfil elaborado (Figura 4.25), se ha identificado la presencia de dos capas: La 
primera presenta espesores de hasta 1.5 metros con velocidades Vs de 160 m/s 
correspondiente a suelos blandos y la segunda, presenta espesores de 2.5 metros y 
velocidades Vs alrededor de 220 m/s, correspondientes a suelos duros. La 
superficie de contacto con la siguiente capa, alcanza velocidades Vs de hasta 530 
m/s y corresponden a suelos muy duros o rocas blandas. Obsérvese que las dos 
capas sedimentarias presentan poco espesor y prácticamente corresponden a suelos 
blandos. 
 
 
 
 140 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 4.25: Análisis e interpretación geofísica obtenido con el método MASW para el 
arreglo S007. 
 
Arreglos Lineal S008: El arreglo se realizó en el interior del Estadio Municipal de 
Sachaca, lugar en donde actualmente funciona la Municipalidad del Distrito de 
Sachaca. De acuerdo al perfil elaborado (Figura 4.26), se ha identificado la presencia 
de dos capas: La primera presenta espesores de hasta 2.4 metros con velocidades Vs 
de 160 m/s correspondiente a suelos blandos y la segunda, presenta espesores de 3.5 
metros y velocidades Vs alrededor de 220 m/s, correspondientes a suelos duros. La 
superficie de contacto con la siguiente capa, alcanza velocidades Vs de hasta 600 m/s 
y corresponden a suelos muy duros o rocas blandas. Obsérvese que las dos capas 
sedimentarias presentan poco espesor y prácticamente corresponden a suelos 
blandos. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 4.26: Análisis e interpretación geofísica obtenido con el método MASW para el 
arreglo S008. 
 
 141 
 
Una manera de evaluar los valores de velocidad de ondas Vs obtenidas con el 
método MASW, es utilizar el perfil de velocidad para generar, mediante un método 
inverso, la función de transferencia teórica expresada en términos de frecuencias y en 
este, identificar el valor de la frecuencia predominante. Seguidamente, este valor o 
valores deben ser correlacionados con los valores de frecuencias predominantes 
obtenidos con el método H/V. Si estos valores de frecuencias son similares, entonces 
se corrobora que los resultados obtenidos para el área de estudio, son realmente 
representativos. En la Figura 4.27 se presentan como ejemplo los resultados 
obtenidos para el Arreglo Lineal S006 correspondiente a la Urb. El Palacio I y en él 
se observa que existe buena correlación entre la función de transferencia teórica y el 
valor de H/V, lo cual confirma los resultados obtenidos en este estudio. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 4.27: Análisis e interpretación geofísica obtenido para el Arreglo Lineal S006. Los 
números indican el orden de los pasos a seguir en el procesamiento y análisis de la 
información sísmica. 
 
 142 
 
El resumen de los valores obtenidos en este estudio para las velocidades de ondas Vs 
en cada capa y línea de refracción son presentados en la Tabla 4.24. En las zonas de 
la Universidad Católica Santa María, P. T. Huaranguillo, Urb. Ensueño y el Estadio 
Municipal Sachaca, se ha identificado la presencia de suelos blandos en la primera 
capa y suelos duros en la segunda. En el A. H. Santa María de Guadalupe se ha 
identificado suelos duros en la primera y segunda capa, y las zonas de los P. T. Alto 
Amados y Arrayanes, además de la Urb. el Palacio las capas corresponden a suelos 
duros en la primera capa y suelos muy duros o rocas muy blandas en la segunda 
capa. Estos resultados son coherentes con los obtenidos a partir del método H/V y 
confirman que los suelos en el distrito de Sachaca son muy heterogéneos, tanto en su 
composición física como en los espesores de sus capas sedimentarias. Sin embargo, 
son pocas las áreas urbanas ubicadas en los suelos blandos y por tanto, se espera que 
a la solicitación sísmica, los suelos del distrito de Sachaca sean dinámicamente 
estables. 
 
Tabla 4.24: Valores de espesor y velocidad para las 8 líneas de refracción sísmica. 
 
Línea Lugar 
Espesor 
capa 1 (m) 
Espesor 
capa 2 (m) 
Velocidad 
capa 1 
(m/s) 
Velocidad 
capa 2 
(m/s) 
Velocidad en la 
superficie de 
contacto (m/s) 
S001 
Universidad 
Católica Santa 
María. 
4.5 2.6 150 220 380 
S002 
A.H. Santa 
María de 
Guadalupe. 
3.5 11 200 280 450 
S003 
P.T. Alto de 
Amados. 
13 4 300 480 600 
S004 
P.T. 
Huaranguillo. 
4.6 4.2 180 290 640 
S005 Urb. Ensueño. 1.8 4.2 160 250 340 
S006 Urb. El Palacio. 3 8.5 200 440 690 
S007 P.T. Arrayanes. 1.5 2.5 220 530 530 
S008 
Estadio 
Municipal de 
Sachaca. 
2.4 3.5 160 220 600 
 
 
 
 
143 
 
 
 
 
 
 
 
CAPÍTULO V 
 
DISCUSIÓN DE LOS RESULTADOS Y ZONIFICACIÓN 
 
Las precipitaciones son las causantes del aumento del caudal de los ríos que, al llegar 
a sobrepasar su nivel de almacenamiento, provocará el desborde ocasionando la 
inundación. Si junto al río se encuentran centros poblados o terrenos agrícolas, estos 
serán los más afectados. 
 
Los terremotos destructivos recientes han demostrado la importancia de la 
amplificación del movimiento sísmico debido a efectos locales provocada por la 
calidad de los suelos. Esto es debido a que en los últimos años se ha visto el gran 
interés de proponer precedentes para clasificar los suelos considerando su 
comportamiento dinámico a escala local. La aplicación de métodos y técnicas 
geofísicas y geológicas han permitido, hoy en día, realizar la zonificación sísmica 
geotécnica de diversas ciudades a nivel internacional. Esta información es útil para la 
clasificación y uso apropiado del suelo, así como la adopción de medidas 
conducentes a la reducción de los daños y pérdidas ocasionadas por los terremotos en 
cualquier zona de estudio  
 
El Distrito de Sachaca se encuentra ubicado en la Provincia y Departamento de 
Arequipa; por lo tanto, es frecuentemente afectado por sismos de variada intensidad. 
Así mismo, en los últimos 20 años, el distrito de Sachaca ha presentado un fuerte 
crecimiento poblacional, permitiendo su expansión urbana no planificada ya que 
considera el asentamiento de viviendas al pie de algunos cerros y en la cercanía de la 
144 
cuenca del rio Chili (Figura 5.1), incrementando de este modo su riesgo ante la 
posible ocurrencia de peligros naturales como los sismos, crecidas del rio y efectos 
secundarios. 
 
 
Figura 5.1: Diferentes tipos de viviendas presentes en la variada morfología del Distrito de 
Sachaca. 
 
5.1 Zonificación por inundación 
 
El distrito de Sachaca tiene como límite al río Chili en su extremo SE a lo largo de 
aproximadamente 5 km, abarcando los sectores del P.T. Arrayanes, terreno del ex-
Mercado La Parada y la zona del P.T. Arancota. Históricamente todas estas áreas han 
sido afectadas por precipitaciones e inundaciones de manera recurrente; por lo tanto, 
es necesario realizar simulaciones teóricas sobre los escenarios de inundación a fin 
de elaborar documentos teóricos que facilitan la toma de decisiones de prevención 
por parte de la población y autoridades del distrito de Sachaca. 
145 
 
Para este objetivo se realizaron visitas in situ a fin de revalidar información histórica 
sobre las inundaciones y con apoyo de la municipalidad de Sachaca se tomaron datos 
de topografía local a fin de proceder con la simulación de inundación.  
 
Actualmente, el software HEC-RAS es uno de los más utilizados para la 
modelización hidráulica de cauces; es decir, es indispensable para la resolución de 
problemas pluviales y para la delimitación de zonas de inundación. Para la 
simulación de escenarios de inundación en el distrito de Sachaca se consideró los 
índices de máxima precipitación anual y el levantamiento topográfico en detalle. Los 
resultados obtenidos muestran la existencia de 6 zonas críticas cuyas coordenadas se 
muestran en la tabla 5.1 y sus principales características son (Mapa 5.1). 
 
Tabla 5.1: Coordenadas UTM de ubicación de las secciones topográficas sobre el río Chili 
 
 
PUNTOS NORTE (m) ESTE(m) ELEVACION (m) 
Sección  “A” 8180768 0225572 2207 
Sección  “B” 8181583 0226073 2227 
Sección  “C” 8182192 0226461 2244 
Sección  “D” 8182715 0227039 2263 
Sección  “E” 8183297 0227533 2273 
Sección  “F” 8184292 0228011 2275 
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Mapa 5.1: Mapa de ubicación espacial de las zonas susceptibles a inundaciones por crecida del rio Chili, todas denotadas por letras de la A hasta la F. 
 147 
 
Zona “A” (Figura 5.2), P.T. Arancota. En la zona el rio presenta un ancho promedio 
de 38 m con una profundidad de 0.75 m (sección topográfica A-A´) y un caudal 
promedio de 15.4 m3/seg (SENAMHI, junio 2012). En la zona se observa la 
presencia de un enrocado que funciona como muro de contención en la margen 
derecha del río y acumulación de rocas en la parte central del cauce provenientes del 
arrastre de materiales durante el aumento de su caudal. Así mismo, en la margen 
derecha del rio existen varios terrenos agrícolas en producción. 
 
Los resultados obtenidos en la simulación numérica sugieren que el río Chili, a lo 
largo de la Sección A, se desbordaría con un caudal superior a 170 m
3
/seg afectando 
a viviendas y terrenos agrícolas más cercanos a este.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 5.2: Principales características geomorfológicas en la Zona “A” susceptible a 
inundación. 
 148 
 
Zona “B” (Figura 5.3), a 12 metros del Puente de Tingo y cerca del P.T. Arancota. 
En la zona, el río presenta un ancho promedio de 59 m con una profundidad de 0.90 
m (sección topográfica B-B´) y en promedio, presenta un caudal de 15.4 m
3
/seg 
(SENAMHI, junio 2012). En esta zona se observa la presencia de un talud enrocado 
en su margen izquierda, la acumulación de detritos en la parte central del cauce 
provenientes del arrastre de los materiales durante el aumento del caudal del río. 
Asimismo, la presencia de terrenos agrícolas en la margen derecha del río.  
 
Los resultados obtenidos en la simulación numérica sugieren que el rio Chili, a lo 
largo de la Sección B, se desbordaría con un caudal superior a 177 m
3
/seg afectando 
urbanizaciones y terrenos agrícolas más cercanos a este. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 5.3: Principales características geomorfológicas en la Zona “B” suceptible a 
inundación. 
 149 
 
Zona “C” (Figura 5.4), Urb. El Palacio. En esta zona el río presenta un ancho 
promedio de 26 m y una profundidad de 1.00 m (sección topográfica C-C´) con un 
caudal del orden de 15.4m
3
/seg (SENAMHI, junio 2012). En el margen izquierdo del 
río se observa la existencia de un muro de contención, un enrocado en su margen 
derecha; además, de la presencia de varios terrenos agrícolas en producción. 
 
Los resultados obtenidos en la simulación numérica sugieren que el rio Chili, a lo 
largo de la Sección C, se desbordaría con un caudal superior a 180 m
3
/seg afectando 
a urbanizaciones y terrenos agrícolas más cercanos a este. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 5.4: Principales características geomorfológicas en la Zona “C” susceptible a 
inundación. 
 150 
 
Zona “D” (Figura 5.5), a 10 metros del Puente de la Vía Férrea. En esta zona el río 
presenta un ancho promedio de 32 m y una profundidad de 0.65 m (sección 
topográfica D-D’) con un caudal de 15.425 m3/seg (SENAMHI, junio 2012). En la 
zona se observa la presencia de un muro de contención en la margen izquierda y un 
enrocado en su margen derecha, así como terrenos agrícolas y áreas deportivas 
perteneciente al Colegio de Contadores. 
 
Los resultados obtenidos en la simulación numérica sugieren que el rio Chili, a lo 
largo de la Sección D, se desbordaría con un caudal superior a 200 m
3
/seg afectando 
a urbanizaciones y terrenos agrícolas más cercanos a este. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 Figura 5.5: Principales características geomorfológicas en la Zona “D” susceptible a 
inundación. 
 151 
 
Zona “E” (Figura 5.6), Variante de Uchumayo y a 10 metros del puente San Isidro. 
En esta zona el río presenta un ancho promedio de 55 m y una profundidad de1.20 m 
(sección topográfica E-E’) con un caudal medio de 15.4 m3/seg (SENAMHI, Junio 
2012). En la zona se tiene la presencia de terrazas agrícolas en la margen izquierda 
del río y otros utilizados para la construcción de viviendas en su margen derecha. 
 
Los resultados obtenidos en la simulación numérica sugieren que el rio Chili, a lo 
largo de la Sección E, se desbordaría con un caudal superior a 270 m
3
/seg afectando 
a urbanizaciones y terrenos agrícolas más cercanos a este 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 5.6: Principales características geomorfológicas en la Zona “E” susceptible a 
inundación. 
 152 
 
Zona “F” (Figura 5.7), P.T. Los Arrayanes, a 179 metros del Puente Fierro. En la 
zona el río presenta un ancho promedio de 23 m y una profundidad de 0.90 m 
(sección topográfica F-F’) con un caudal de 15.4 m3/seg (SENAMHI, Junio 2012). 
En la zona se observa la presencia de terrenos agrícolas en ambas márgenes, además 
de un importante escenario de erosión fluvial causada por el aumento temporal del 
caudal del río  
 
Los resultados obtenidos en la simulación numérica sugieren que el rio Chili, a lo 
largo de la Sección F, se desbordaría con un caudal superior a 290 m
3
/seg afectando 
a urbanizaciones y terrenos agrícolas más cercanos. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 5.7: Principales características geomorfológicas en la Zona “F” susceptible a 
inundación. 
 153 
 
De acuerdo a los resultados (Mapa 5.2) se concluye que las áreas que involucra a los 
perfiles A, B y C son los más susceptibles a inundaciones debido a que las márgenes 
del río presentan cotas más bajas, 2207 m.s.n.m (Sección Topográfica A-A´), 2227 
m.s.n.m (Sección Topográfica B-B´) y ,2244 m.s.n.m (Sección Topográfica C-C´). 
En estas zonas el río se desbordaría con caudales superiores de 170 m
3
/seg. En los 
perfiles D, E y F el peligro es moderado, debido a que las áreas de los márgenes del 
río presentan cotas de 2263 m.s.n.m (Sección Topográfica D-D´), 2273 m.s.n.m 
(Sección Topográfica E-E´), 2275 m.s.n.m (Sección Topográfica F-F´), el río se 
desbordaría con caudales superiores de 200 m
3
/seg. 
 
En conclusión, La aplicación de métodos numéricos de simulaciones realizadas en 
las mismas zonas confirma lo observado en campo. En el extremo Este del distrito de 
Sachaca y a lo largo del río Chili, la zona de alto riesgo para inundaciones se 
encuentra entre el pueblo tradicional Arancota y la Urb, El Palacio debido 
principalmente a su cota próxima al caudal del río Chili. Es necesario que la 
población y las autoridades desarrollen actividades de Gestión de Riesgo de 
Desastres a fin de reducir la vulnerabilidad de la población expuesta. 
 
 143 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Mapa 5.2: Mapa zoom de zonas susceptibles a inundaciones. 
 155 
 
5.2 Análisis de la Norma de Diseño Sismoresistente (E-030) 
 
En la mayoría de los países del mundo donde los terremotos constituyen un peligro 
se han adoptado una serie de normativas de construcción con el objeto de prevenir 
daños en estructuras. Estas normativas constituyen un importante paso en la 
prevención y reducción de daños, y una solución parcial al problema del riesgo 
sísmico, ya que tienen en cuenta la peligrosidad sísmica para la construcción como 
estructuras de viviendas y edificios y obras de ingeniería. 
 
En la actualidad, en Perú la construcción de obras civiles de cualquier envergadura se 
basa en la Norma de Diseño Sismoresistente E-030 (2003), la cual clasifica a los 
suelos en función de sus propiedades mecánicas, espesor del estrato, período 
fundamental de vibración y la velocidad de propagación de las ondas de corte. Según 
la norma antes indicada, los suelos son de cuatro tipos (Tabla5.2):  
 
5.2.1 Suelos muy rígidos (Tipo S1) 
 
Corresponden a suelos en los cuales la velocidad de propagación de la onda de corte 
es similar al de una roca, además el período fundamental de vibración del suelo es de 
baja amplitud sin exceder los 0.25 s. Se incluyen los casos en los cuales las 
cimentaciones se realiza sobre: 
 
 Roca sana o parcialmente alterada, con una resistencia a la compresión no 
confinada mayor o igual que 500 kPa (5 kg/cm
2
).  
 Grava arenosa densa.  
 Estrato de no más de 20 m de material cohesivo muy rígido, con una resistencia al 
corte, en condiciones no drenadas, superior a 100 kPa (1 kg/cm2), sobre roca u 
otro material con velocidad de onda de corte similar al de una roca.  
 Estrato de no más de 20 m de arena muy densa con N > 30, sobre roca u otro 
material con velocidad de onda de corte similar al de una roca.  
 
5.2.2 Suelos intermedios (Tipo S2) 
 
Suelos con características intermedias entre las indicadas para los suelos S1 y S3. 
 
 156 
 
5.2.3 Suelos flexibles o con estratos de gran espesor (Tipo S3) 
 
Corresponden a suelos que presentan períodos fundamentales mayores a 0.6 
segundos con vibraciones de baja amplitud. 
 
5.2.4 Condiciones excepcionales (Tipo S4) 
 
A este tipo corresponden los suelos excepcionalmente flexibles y los sitios donde las 
condiciones geológicas y/o topográficas son particularmente desfavorables. 
 
Tabla 5.2: Parámetros del suelo según la Norma E-030 (2003). 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Para la obtención del mapa de Zonificación Sísmica-Geotécnica se procede a 
delimitar zonas que clasifican el comportamiento del terreno conforme a la Norma de 
Diseño Sismoresistente E-030. Una extensión para esta clasificación de suelos, fue 
implementada por el Centro Peruano Japonés de Investigaciones Sísmicas y 
Mitigación de Desastres y el Instituto Geofísico del Perú para su aplicación en los 
estudios de zonificación sísmica – geotécnica de los distritos de Lima y Callao, ver 
Figura 5.8. De acuerdo a este estudio y según las características mecánicas y 
dinámicas de los suelos que conforman el terreno de cimentación del área de estudio, 
se procedió a realizar su identificación y zonificación. 
 
 
 
 
 
 
 157 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 5.8: Mapa de Zonificación de suelos para Lima Metropolitana elaborado por el 
CISMID (APESEG, 2005) y el IGP (distritos en recuadro) dentro del proyecto PNUD 
(PNUD, 2010). 
 
 158 
 
En general, para cualquier estudio se deberá considerar el tipo de suelo que mejor 
describa las condiciones locales de cada zona de interés y utilizar los 
correspondientes valores de periodos Tp y del factor de amplificación del suelo S 
definido en la Norma E 030 (2003), ver Tabla 5.2. La zonificación de suelos 
propuesta por la Norma E030 es la siguiente: 
 
 ZONA I: Esta zona está conformada por los afloramientos rocosos, los estratos 
de grava coluvial-aluvial de los pies de las laderas que se encuentran a nivel 
superficial o cubiertos por un estrato de material fino de poco espesor. Este suelo 
tiene un comportamiento rígido, con periodos de vibración natural determinados 
por las mediciones de microtrepidaciones (registros de vibración ambiental) que 
varían entre 0.1 y 0.3 s. Para la evaluación del peligro sísmico a nivel de la 
superficie del terreno, se considera que el factor de amplificación sísmica, por 
efecto local del suelo, es de S=1.0 con un periodo natural de Ts=0.4 s, 
correspondiendo a un suelo Tipo S1 de la Norma Sismoresistente peruana. 
 
 ZONA II: En esta zona se incluyen las áreas de terreno conformado por estratos 
superficiales de suelos granulares finos y suelos arcillosos con espesores que 
varían entre 3.0 y 10.0 m., subyaciendo a estos estratos se tiene grava aluvial o 
grava coluvial. Los periodos predominantes del terreno, determinados por las 
mediciones de microtrepidaciones, varían entre 0.3 y 0.5 s. Para la evaluación del 
peligro sísmico a nivel de la superficie del terreno, se considera que el factor de 
amplificación sísmica, por efecto local del suelo, en esta zona es S=1.2 con 
periodo natural del suelo es Ts=0.6 s, correspondiendo a un suelo Tipo S2 de la 
norma Sismoresistente peruana. 
 
 ZONA III: Esta zona está conformada en su mayor parte por los depósitos de 
suelos finos y arenas de gran espesor que se encuentra en estado suelto. Los 
periodos predominantes encontrados en estos suelos varían entre 0.5 y 0.7 s, por 
lo que su comportamiento dinámico ha sido tipificado como un suelo Tipo S3 de 
la norma Sismoresistente peruana, con un factor de amplificación sísmica de 
S=1.4 y periodo natural de Ts=0.9 s. 
 
 ZONA IV: Esta zona está conformada por los depósitos de arena eólicas de gran 
espesor, depósitos fluviales, depósitos marinos y suelos pantanosos. Los periodos 
 159 
 
predominantes encontrados en estos suelos son mayores que 0.7 s; por lo que, su 
comportamiento dinámico ha sido tipificado como un suelo Tipo S4 de la norma 
Sismoresistente peruana, asignándoles un factor de amplificación sísmica de 
S=1.6 y periodo natural de Ts=1.2 s (Según la Norma E03, es un caso especial). 
 
 ZONA V: Están constituidos por áreas puntuales conformadas por depósitos de 
rellenos sueltos de desmontes heterogéneos que han sido colocados en 
depresiones naturales o excavaciones realizadas en el pasado, con espesores entre 
5 y 15 m. En esta zona se incluyen también a los rellenos sanitarios que en el 
pasado se encontraban fuera del área urbana y que, en la actualidad, han sido 
urbanizados. El comportamiento dinámico de estos rellenos es incierto por lo que 
requieren un estudio específico. 
 
5.3 Resultados y discusión 
 
De acuerdo a los resultados obtenidos en este estudio, aplicando diversos métodos y 
técnicas geofísicas y geológicas, para el área urbana del distrito de Sachaca se han 
obtenido los siguientes resultados. 
 
5.3.1 Análisis geodinámico 
 
Las laderas con alto riesgo en el distrito de Sachaca son la ladera L-24 sobre la cual 
se encuentra el P.J. Villa el Triunfo con un factor de seguridad inestable de 0.945, las 
laderas L-09 en el P.J. José María Arguedas; y L-12, L-14 en el P.J. Corazón de 
Jesús, presentan un factor de seguridad precario de 1.113, 1.162, 1.192 
respectivamente. Las laderas L-01 ubicadas en el P.J. 7 de Junio y L-23 en el P.J. 
villa el Triunfo, presentan un factor de seguridad inestable - precario de 1.178 – 
0.885 y 1.003 – 0.868. En todas las demás laderas, el factor de seguridad es estable. 
La diversidad de construcciones presentes en estas laderas se encuentra en riesgo y 
en caso que ocurra un sismo de gran magnitud, los suelos pueden desgranarse 
afectando a las construcciones emplazadas en estos cerros perjudicando directamente 
a la población (Ver figuras 5.9, 5.10, 5.11, 5.12,). 
 
 
 
 160 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 5.9: Se observa las viviendas que pueden ser afectadas por deslizamientos en el P.J. 
Villa el Triunfo. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 5.10: Viviendas que pueden verse afectadas por deslizamientos en el P.J. José María 
Arguedas. 
 
 
 161 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 5.11: Viviendas que pueden verse afectadas por deslizamientos en el P.J. Corazón de 
Jesús. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura 5.12: Viviendas que pueden verse afectadas por deslizamientos en el P.J. 7 de Junio. 
 
 
 
 162 
 
5.3.2 Análisis geotécnico 
 
En el distrito de Sachaca se identificó la existencia de tres tipos de suelo: SM 
corresponden a arenas limosas, que tienen comportamiento mecánico aceptable a 
bueno, y se encuentran en el 74% del área del distrito. SP con grava, corresponden a 
una arena pobremente graduada, con tamaño de partículas uniformes, son suelos que 
tienen comportamiento mecánico aceptable a bueno, este suelo es característico en 
13% del área del distrito. SP-SM, corresponden a arena pobremente graduada y arena 
limosa, son suelos que tienen comportamiento mecánico aceptable a bueno, 
pertenecen al 13 % restante del área de estudio. Estos resultados indican que la 
capacidad portante de suelos es alta para las Urbanizaciones Asis y Magisterial 
Amauta, además del P. T. Los Arrayanes. Los suelos presentan capacidad portante 
media en las urbanizaciones Quinta Montebello I, Quinta Montebello II, El Olivar, 
Las Condes, Los Diamantes, Tahuaycani, El Buen Pastor, El Angel, Santa Fe, Los 
Portales de Tahuaycani y Residencial Montebello. En el resto del área de estudio, los 
suelos presentan capacidad portante baja. 
 
5.3.3 Análisis sísmico 
 
Al aplicar la técnica H/V, en el distrito de Sachaca se ha identificado la existencia de 
dos rangos de periodos predominantes: el primero entre 0.1 – 0.3 s y el segundo entre 
0.31 – 0.5s. En el Mapa 5.3 se observa que los periodos de 0.1s se agrupan más en la 
zona sur y sur este del distrito de Sachaca, abarcando las urbanizaciones Casa de 
Campo, La Catedral, El Ángel, La Peña, El Palacio, El Dorado, Las Praderas, El 
Ensueño, Magisterial Amauta, la Asoc. 11 de Setiembre, los P.T. Los Arrayanes, 
Sachaca, Tahuaycani, los P. J. 7 de Junio, Alto Alata, San Jerónimo y el A. H. 
General Pedro Vilcapaza, sugeriendo que los suelos en estas áreas urbanas son 
menos compactos y de menor espesor. En la zona norte, los suelos parecen más 
compactos y de mayor espesor debido a que el suelo responde a periodos de 0.2s. y 
abarca las Asoc. Alto Amados y José Carlos Mariategui, los P.T. Huaranguillo, 
Pampa de Camarones y los P.J. Villa el Triunfo y 23 de Junio. En el Mapa 5.4 se 
observa que los periodos de 0.3 a 0.5s se distribuyen en la zona nor - oeste y sur - 
oeste del distrito, abarcando a las Asoc. 28 de Julio, Corazón de Jesús, José María 
Arguedas, los P.T. Alto Amados, Tío chico y los A.H. General Pedro Vilcapaza, 
Coronel Victor Maldonado, lo cual sugiere que son suelos más compactos. 
 163 
 
Asimismo, se ha identificado, en algunos puntos de medición, la existencia de hasta 
dos picos de frecuencias, con rangos de periodos dominantes entre 0.1 y 0.6 s sobre 
un 40 % del área del distrito, definiendo así la existencia de 2 capas de suelos 
heterogéneos o complejos. Finalmente, en el distrito de Sachaca existirán suelos 
constituidos por una o dos capas sedimentarias, de diferente espesor y posiblemente 
con similar composición geológica, puesto en evidencia con la geología y la 
geotecnia.
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Mapa 5.3: Mapa del área de estudio y distribución espacial de periodos dominantes entre 0.1 a 0.3 segundos. 
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Mapa 5.4: Mapa del área de estudio y distribución espacial de periodos dominantes entre 0.31 a 0.5 segundos. 
 
 166 
 
 
5.3.4 Método MASW 
 
Con la aplicación del método MASW se concluyó que en el distrito de Sachaca el 
subsuelo presenta dos capas con espesores y velocidades de onda Vs que varían con 
rangos menores a 7 metros (Tabla 5.3). En zonas de la Universidad Católica Santa 
María, P. T. Huaranguillo, Urb. Ensueño y el Estadio Municipal Sachaca se 
identificaron suelos blandos en la primera capa y suelos duros en la segunda capa, 
con espesores entre 5.9 a 8.8 metros. En el A. H. A.H. Santa María de Guadalupe 
existen suelos duros en la primera y segunda capa con un espesor de 14.5 metros. En 
las zonas de los P. T. Alto Amados y Arrayanes, además de la Urb. el Palacio los 
suelos duros están presentes en la primera capa y suelos muy duros o rocas muy 
blandas en la segunda capa, con espesores entre 4.0 y 17 metros. Estos resultados se 
correlacionan con la geología, geomorfología de la zona y con los resultados 
obtenidos con la técnica H/V. 
 
Tabla 5.3: Características de las para las 8 líneas de refracción sísmica. 
 
Línea Lugar 
Características 
capa 1 
Características 
capa 2 
Espesor total 
capa1 + capa 2 
S001 
Universidad 
Católica Santa 
María. 
Suelos blandos. Suelos duros. 7.1 
S002 
A.H. Santa María 
de Guadalupe. 
Suelos duros. Suelos duros. 14.5 
S003 
P.T. Alto de 
Amados. 
Suelos duros. 
Suelos muy duros 
o rocas muy 
blandas. 
17 
S004 P.T. Huaranguillo. Suelos blandos. Suelos duros. 8.8 
S005 Urb. Ensueño. Suelos blandos. Suelos duros. 6.0 
S006 Urb. El Palacio. Suelos duros. 
Suelos muy duros 
o rocas muy 
blandas. 
11.5 
S007 P.T. Arrayanes. Suelos blandos. 
Suelos muy duros 
o rocas muy 
blandas. 
4.0 
S008 
Estadio Municipal 
de Sachaca. 
Suelos blandos. Suelos duros. 5.9 
 
 
 
 
 167 
 
 
 
5.4 Zonificación sísmica-geotécnica 
 
El Mapa de Zonificación Sísmica-Geotécnica para los suelos presentes en el Distrito 
de Sachaca considera el análisis e interpretación de la información geológica, 
geomorfológica, geodinámica, geotécnica y geofísica. Las características dinámicas 
del suelo han permitido identificar en el área de estudio, de acuerdo a la Norma de 
Construcción Sismoresistente (Norma E030), la existencia de dos tipos de suelo; es 
decir, suelos de Tipo S1 y S2. Esta información ha permitido proponer para el 
Distrito de Sachaca la siguiente zonificación (Mapa 5.5): 
 
ZONA I: Esta zona está conformada por estratos de grava coluvial-aluvial que se 
encuentran a nivel superficial o cubiertos por un estrato de material fino de poco 
espesor. Este suelo tiene un comportamiento rígido con periodos de vibración 
natural, determinados por las mediciones de vibración ambiental, entre 0.1 y 0.3 s 
correspondientes a suelos de Tipo S1. Asimismo, en esta zona predominan periodos 
de 0.2 s que se concentran en el extremo Norte y Sur del área urbana. Esta zona 
considera casi el 80% del suelo del distrito. 
 
ZONA II: En esta zona se incluye a las superficies de aluviales conformadas por 
columnas de gravas con arenas intercaladas con niveles finos limosas y arcillosas 
cuyos espesores varían entre 3 y 10 m. Los periodos predominantes del terreno, 
determinados por las mediciones de vibración ambiental, entre 0.3 y 0.5 s 
correspondientes a suelos de Tipo S2. Esta zona considera áreas pequeñas 
comprendidas entre los P.T. Alto de Amados, Tío Chico y Tío Grande; otra en la 
Urb. El Ensueño, entre Campo Verde y el Palacio, y finalmente, un área alargada 
paralela al rio Chili entre el P.T. Arancota y la Urb. El Palacio I. 
  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Mapa 5.5: Mapa de Zonificación Sísmica – Geotécnica para el Distrito de Sachaca. 
169 
CONCLUSIONES 
 
La realización del estudio de Zonificación Sísmica-Geotécnica (Comportamiento 
Dinámico del Suelo) para el Distrito de Sachaca, Provincia y Departamento de 
Arequipa, ha permitido llegar a las siguientes conclusiones: 
 
1. En base a información histórica (1961-2013) en el distrito de Sachaca la zona 
mas afectada y de alto riesgo se concentra a partir del puente Tingo hasta la 
entrada del distrito de Tiabaya, siendo la margen derecha en donde se evaluaron 
recientemente daños económicos, materiales y humanos. Historicamente, los 
daños en mayor o menos porcentaje siempre se ha presentado y/o afectado a las 
mismas zonas y/o lugares. 
 
2. En el distrito de Sachaca, se ha identificado la presencia de 27 zonas de laderas 
con posibles índices de inestabilidad de taludes, todas en los cerros ubicados 
dentro del mismo distrito. Estos cerros presentan material de cobertura de origen 
coluvial con no más de 90 cm de espesor en su parte central y de 40 cm en sus 
extremos; mientras que, en las cumbres la cobertura es escasa debido a los 
procesos de erosión que los afecta. Sobre estos cerros se han desarrollado áreas 
urbanas como el P. J. Villa Esperanza, Villa El Triunfo, Ampliación Villa El 
Triunfo, 23 de Junio, La Chiriguana, Alto Guadalupe Pacifico, 7 de Junio, Alto 
Alata y San Jerónimo. También en los A. H. La Nueva Esperanza, Coronel 
Victor Maldonado, 1 de Julio, Alto Arguedas, Mirador de Sachaca, y General 
Pedro Vilcapaza. Del mismo modo en las Asociaciones de Vivienda Corazón de 
Jesús, Buena Vista, José María Arguedas, 28 de Julio; además, del P. T. Pasos 
del Señor, todos densamente poblados. La ladera L-24 (P.J. Villa el Triunfo) 
presenta un factor de seguridad inestable; las laderas L-09(P.J. José María 
Arguedas), L-12, L-14(P.J. Corazón de Jesús) el factor de seguridad es precario. 
Para las laderas L-01 (P.J. 7 de Junio), L-23 (P.J. villa el Triunfo) el factor de 
seguridad es inestable – precario. En todas las demás laderas el factor de 
seguridad es estable   
 
3. Los análisis de muestras de suelos han permitido identificar para el Distrito de 
Sachaca, la presencia de hasta 3 tipos de suelos, caracterizados, de acuerdo a la 
clasificación SUCS: en Suelos tipo SM, SP y SP-SM. Los valores de capacidad 
170 
portante definen suelos con alta y baja resistencia al corte, distribuidos de la 
siguiente manera: En general, los valores definen suelos con alta, media y baja 
resistencia al corte, distribuidos de la siguiente manera: los suelos con capacidad 
portante alta (13% del área de estudio) se encuentran en las urbanizaciones Asis 
y Magisterial Amauta; ademas, del P. T. Los Arrayanes. Suelos con capacidad 
portante media (13% del área de estudio) se encuentran en las urbanizaciones 
Quinta Montebello I, Quinta Montebello II, El Olivar, Las Condes, Los 
Diamantes, Tahuaycani, El Buen Pastor, El Angel, Santa Fe, Los Portales de 
Tahuaycani y Residencial Montebello. En el resto del área de estudio (74%), los 
suelos presentan capacidad portante baja. 
 
4. El análisis de las razones espectrales H/V obtenidos en 204 puntos de medición, 
ha permitido observar gran variedad de frecuencias que van desde 0.5 a 30 Hz, 
esta información ha permitido identificar dos rangos de periodos dominantes: el 
primero entre 0.1 – 0.3 s y el segundo entre 0.31 – 0.5s. Del mismo modo se ha 
observado que la amplitud de las curvas H/V son mayores en el extremo sur del 
distrito de Sachaca indicando que los suelos en esa zona son menos compactos y 
de menor espesor, mientras que los suelos de la zona norte son más compactos y 
de mayor espesor. Asimismo, se ha identificado, en algunos puntos de medición, 
la existencia de hasta dos picos de frecuencias, en rangos de periodos 
dominantes de 0.1 a 0.6s abarcando un 40 % del distrito, lo cual define así la 
existencia de 2 capas de suelos heterogéneos y complejos. 
 
5. Los arreglos sísmicos lineales han permitido identificar valores de espesor y de 
velocidad Vs en cada capa de las 8 líneas de refracción. Las zonas de la 
Universidad Católica Santa María, P. T. Huaranguillo, Urb. Ensueño y el 
Estadio Municipal Sachaca presentan suelos blandos en la primera capa y suelos 
duros en la segunda capa con espesores entre los 5.9 y 7.1m., y velocidades entre 
los 150 y 290 m/s. En el A. H. Santa María de Guadalupe se presentan suelos 
duros en la primera y segunda capa con un espesor total de 14.5m, y velocidades 
entre 200 a 280m/s. En las zonas de los P. T. Alto Amados y Arrayanes, además 
de la Urb. el Palacio presentan suelos duros en la primera capa y suelos muy 
duros o rocas muy blandas la segunda capa con espesores entre 4 y 17.m, con 
velocidades de Vs entre los 200 y 530 m/s. Estos resultados son coherentes son 
los obtenidos con la técnica H/V. 
171 
 
6. En la zonificación por inundación, se considero la topografía en detalle para el 
cauce del río Chili, los valores de caudal máximo, donde se ha realizado una 
simulación numérica de escenarios de inundación. Los resultados obtenidos son 
coherentes con lo observado históricamente, por lo tanto, queda bien definida la 
zona de alto riesgo a la ocurrencia de este peligro. 
 
7. Según la Norma de Construcción Sismoresistente (Norma E030), en el Distrito 
de Sachaca hay la existencia de 2 zonas sísmicas - geotécnicas, las mismas que 
corresponden a suelos de Tipo S1 (Suelos muy rígidos) y S2 (Suelos 
intermedios). Esta clasificación permite proponer, en este estudio, el Mapa de 
Zonificación Sísmica – Geotécnica (Comportamiento Dinámico del suelo) para 
el Distrito de Sachaca. 
 
172 
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178 
 
 
 
 
 
 
 
ANEXO I 
SEPARATA ESPECIAL
Domingo 24 de enero de 2016AÑO DE LA CONSOLIDACIÓN DEL MAR DE GRAU
1825-2015. LA HISTORIA PARA CONTAR
DECRETO SUPREMO 
N° 003-2016-VIVIENDA
DECRETO SUPREMO QUE MODIFICA 
LA NORMA TÉCNICA E.030 “DISEÑO 
SISMORRESISTENTE” DEL REGLAMENTO 
NACIONAL DE EDIFICACIONES, 
APROBADA POR DECRETO SUPREMO 
N° 011-2006-VIVIENDA, MODIFICADA CON 
DECRETO SUPREMO 
N° 002-2014-VIVIENDA
Ministerio de Vivienda, Construcción y Saneamiento
Domingo 24 de enero de 2016 /  El Peruano576292 NORMAS LEGALES
 El Peruano / Domingo 24 de enero de 2016 576293NORMAS LEGALES
DECRETO SUPREMO QUE MODIFICA LA NORMA 
TÉCNICA E.030 “DISEÑO SISMORRESISTENTE” 
DEL REGLAMENTO NACIONAL DE EDIFICACIONES, 
APROBADA POR DECRETO SUPREMO N° 
011-2006-VIVIENDA, MODIFICADA CON DECRETO 
SUPREMO N° 002-2014-VIVIENDA
DECRETO SUPREMO
N° 003-2016-VIVIENDA
EL PRESIDENTE DE LA REPÚBLICA
CONSIDERANDO:
Que, de acuerdo a la Ley Nº 30156, Ley de Organización 
y Funciones del Ministerio de Vivienda, Construcción y 
Saneamiento, es competencia del Ministerio formular, 
normar, dirigir, coordinar, ejecutar, supervisar y evaluar las 
políticas nacionales y sectoriales en materia de vivienda, 
construcción, saneamiento, urbanismo y desarrollo urbano, 
bienes estatales y propiedad urbana, para lo cual dicta 
normas de alcance nacional y supervisa su cumplimiento; 
Que, el Decreto Supremo Nº 015-2004-VIVIENDA, 
aprobó el Índice y la Estructura del Reglamento Nacional 
de Edifi caciones, en adelante RNE, aplicable a las 
Habilitaciones Urbanas y a las Edifi caciones, como 
instrumento técnico normativo que rige a nivel nacional, 
el cual contempla sesenta y nueve (69) Normas Técnicas;
Que, mediante Decreto Supremo Nº 011-2006-VIVIENDA, 
se aprobaron sesenta y seis (66) Normas Técnicas del RNE, 
comprendidas en el referido Índice, y se constituyó la Comisión 
Permanente de Actualización del RNE, encargada de analizar 
y formular las propuestas para la actualización de las Normas 
Técnicas; precisándose que a la fecha las referidas normas 
han sido modifi cadas por sendos Decretos Supremos; 
Que, es preciso señalar que con los Decretos Supremos 
Nº 001-2010-VIVIENDA y Nº 017-2012-VIVIENDA, 
se aprobaron dos normas técnicas adicionales, de 
acuerdo al Índice y a la Estructura del RNE aprobado 
mediante Decreto Supremo Nº 015-2004-VIVIENDA; 
y con los Decretos Supremos Nº 011-2012-VIVIENDA, 
Nº 005-2014-VIVIENDA y Nº 006-2014-VIVIENDA, se 
incorporaron tres nuevas normas al citado cuerpo legal;
Que, con Informe Nº 001-2015-CPARNE de fecha 17 de 
junio de 2015, el Presidente de la Comisión Permanente de 
Actualización del RNE, eleva la propuesta de modifi cación de 
la Norma Técnica E.030 “Diseño Sismorresistente” del RNE, 
aprobada con Decreto Supremo Nº 011-2006-VIVIENDA, 
modifi cada con Decreto Supremo N° 002-2014-VIVIENDA; 
la misma que ha sido materia de evaluación y aprobación por 
la mencionada Comisión conforme al Acta de aprobación de 
la Quincuagésima Segunda Sesión de fecha 10 de junio de 
2015, que forma parte del expediente correspondiente;
Que, la propuesta normativa tiene por objeto actualizar 
la Norma Técnica E.030 “Diseño Sismorresistente” de 
acuerdo con las nuevas tecnologías en sismorresistencia y 
los avances científi cos en el campo de la sismología, a fi n 
de disminuir la vulnerabilidad de las edifi caciones nuevas, 
evitar las pérdidas de vidas humanas en caso de sismos y 
asegurar la continuidad de los servicios básicos;
Que, conforme a lo señalado por la Comisión 
Permanente de Actualización del RNE, corresponde 
disponer la modifi cación de la Norma Técnica a que se 
refi ere el considerando anterior, a fi n de actualizar y 
complementar su contenido; y,
De conformidad con lo dispuesto en el numeral 8) del 
artículo 118 de la Constitución Política del Perú; el numeral 
3) del artículo 11 de la Ley Nº 29158, Ley Orgánica del Poder 
Ejecutivo; la Ley Nº 30156, Ley de Organización y Funciones 
del Ministerio de Vivienda, Construcción y Saneamiento; y 
el Reglamento de Organización y Funciones del Ministerio 
de Vivienda, Construcción y Saneamiento, aprobado por 
Decreto Supremo Nº 010-2014-VIVIENDA, modifi cado por el 
Decreto Supremo Nº 006-2015-VIVIENDA;
DECRETA:
Artículo 1.- Modifi cación de la Norma Técnica E.030 
“Diseño Sismorresistente” del Reglamento Nacional 
de Edifi caciones - RNE
Modifícase la Norma Técnica E.030 “Diseño 
Sismorresistente” contenida en el Numeral III.2 Estructuras, 
del Título III Edifi caciones del Reglamento Nacional de 
Edifi caciones - RNE, aprobada por Decreto Supremo N° 
011-2006-VIVIENDA, modifi cada con Decreto Supremo 
N° 002-2014-VIVIENDA, la cual forma parte integrante del 
presente Decreto Supremo.
Artículo 2.- Publicación y Difusión
Publícase el presente Decreto Supremo y la Norma 
Técnica a que se refi ere el artículo 1 de la presente norma, en 
el Portal Institucional del Ministerio de Vivienda, Construcción 
y Saneamiento (www.vivienda.gob.pe), el mismo día de su 
publicación en el Diario Ofi cial “El Peruano”, de conformidad 
con lo dispuesto por el Decreto Supremo Nº 001-2009-JUS. 
Artículo 3.- Refrendo
El presente Decreto Supremo es refrendado por el 
Ministro de Vivienda, Construcción y Saneamiento.
DISPOSICIÓN COMPLEMENTARIA TRANSITORIA
Única.- Normativa aplicable a proyectos de 
inversión pública y procedimientos administrativos en 
trámite
Los proyectos de inversión pública que a la fecha de la 
entrada en vigencia del presente Decreto Supremo, cuentan 
con la declaratoria de viabilidad en el marco del Sistema 
Nacional de Inversión Pública - SNIP, y los procedimientos 
administrativos en los que se haya solicitado a las 
Municipalidades la licencia de edifi cación correspondiente, se 
rigen por la Norma Técnica E.030 “Diseño Sismorresistente” del 
Reglamento Nacional de Edifi caciones, aprobada por Decreto 
Supremo N° 011-2006-VIVIENDA, modifi cada con Decreto 
Supremo N° 002-2014-VIVIENDA, hasta su conclusión.
Dado en la Casa de Gobierno, en Lima, a los veintidós 
días del mes de enero del año dos mil dieciséis.
OLLANTA HUMALA TASSO
Presidente de la República
FRANCISCO ADOLFO DUMLER CUYA
Ministro de Vivienda, Construcción y Saneamiento
NORMA TÉCNICA E.030
“DISEÑO SISMORRESISTENTE”
ÍNDICE
CAPÍTULO 1. GENERALIDADES
1.1 Nomenclatura 
1.2 Alcances 
1.3 Filosofía y Principios del Diseño Sismorresistente 
1.4 Concepción Estructural Sismorresistente 
1.5 Consideraciones Generales 
1.6 Presentación del Proyecto 
CAPÍTULO 2. PELIGRO SÍSMICO 
2.1 Zonifi cación
2.2 Microzonifi cación Sísmica y Estudios de Sitio 
2.3 Condiciones Geotécnicas 
2.4 Parámetros de Sitio (S, TP y TL) 
2.5 Factor de Amplifi cación Sísmica (C) 
CAPÍTULO 3 CATEGORÍA, SISTEMA ESTRUCTURAL 
Y REGULARIDAD DE LAS EDIFICACIONES 
3.1 Categoría de las Edifi caciones y Factor de Uso (U) 
3.2 Sistemas Estructurales 
3.3 Categoría y Sistemas Estructurales 
3.4 Sistemas Estructurales y Coefi ciente Básico de 
Reducción de las Fuerzas Sísmicas (R0)
3.5 Regularidad Estructural
3.6 Factores de Irregularidad (Ia , Ip )
3.7 Restricciones a la Irregularidad 
3.8 Coefi ciente de Reducción de las Fuerzas Sísmicas, 
R 
Domingo 24 de enero de 2016 /  El Peruano576294 NORMAS LEGALES
3.9 Sistemas de Aislamiento Sísmico y Sistemas de 
Disipación de Energía 
CAPÍTULO 4 ANÁLISIS ESTRUCTURAL 
4.1 Consideraciones Generales para el Análisis 
4.2 Modelos para el Análisis 
4.3 Estimación del Peso (P) 
4.4 Procedimientos de Análisis Sísmico 
4.5 Análisis Estático o de Fuerzas Estáticas 
Equivalentes 
4.6 Análisis Dinámico Modal Espectral 
4.7 Análisis Dinámico Tiempo - Historia 
CAPÍTULO 5 REQUISITOS DE RIGIDEZ, 
RESISTENCIA Y DUCTILIDAD 
5.1 Determinación de Desplazamientos Laterales 
5.2 Desplazamientos Laterales Relativos Admisibles 
5.3 Separación entre Edifi cios (s) 
5.4 Redundancia 
5.5 Verifi cación de Resistencia Última 
CAPÍTULO 6 ELEMENTOS NO ESTRUCTURALES, 
APÉNDICES Y EQUIPOS 
6.1 Generalidades 
6.2 Responsabilidad Profesional 
6.3 Fuerzas de Diseño 
6.4 Fuerza Horizontal Mínima 
6.5 Fuerzas Sísmicas Verticales 
6.6 Elementos no Estructurales Localizados en la Base 
de la Estructura, por Debajo de la Base y Cercos 
6.7 Otras Estructuras 
6.8 Diseño Utilizando el Método de los Esfuerzos 
Admisibles 
CAPÍTULO 7 CIMENTACIONES 
7.1 Generalidades 
7.2 Capacidad Portante 
7.3 Momento de Volteo 
7.4 Cimentaciones sobre suelos fl exibles o de baja 
capacidad portante 
CAPÍTULO 8 EVALUACIÓN, REPARACIÓN Y 
REFORZAMIENTO DE ESTRUCTURAS 
8.1 Evaluación de estructuras después de un sismo 
8.2 Reparación y reforzamiento 
CAPÍTULO 9 INSTRUMENTACIÓN 
9.1 Estaciones Acelerométricas 
9.2 Requisitos para su Ubicación 
9.3 Mantenimiento 
9.4 Disponibilidad de Datos 
ANEXOS
ANEXO N° 1 ZONIFICACIÓN SISMICA
ANEXO N° 2 PROCEDIMIENTO SUGERIDO PARA LA 
DETERMINACIÓN DE LAS ACCIONES SÍSMICAS
CAPÍTULO 1. GENERALIDADES
1.1 Nomenclatura
Para efectos de la presente Norma Técnica, se 
consideran las siguientes nomenclaturas:
C Factor de amplifi cación sísmica.
CT Coefi ciente para estimar el período fundamental de 
un edifi cio.
di Desplazamientos laterales del centro de masa del 
nivel i en traslación pura (restringiendo los giros en planta) 
debido a las fuerzas fi.
ei Excentricidad accidental en el nivel “i”.
Fi Fuerza sísmica horizontal en el nivel “i”.
g Aceleración de la gravedad.
hi Altura del nivel “i” con relación al nivel del terreno.
hei Altura del entrepiso “i”.
hn Altura total de la edifi cación en metros.
Mti Momento torsor accidental en el nivel “i”.
m Número de modos usados en la combinación modal.
n Número de pisos del edifi cio.
P Peso total de la edifi cación.
Pi Peso del nivel “i”.
R Coefi ciente de reducción de las fuerzas sísmicas.
r Respuesta estructural máxima elástica esperada.
ri Respuestas elásticas máximas correspondientes al 
modo “i”.
S Factor de amplifi cación del suelo.
Sa Espectro de pseudo aceleraciones.
T Período fundamental de la estructura para el análisis 
estático o período de un modo en el análisis dinámico.
TP Período que defi ne la plataforma del factor C.
TL Período que defi ne el inicio de la zona del factor C 
con desplazamiento constante.
U Factor de uso o importancia.
V Fuerza cortante en la base de la estructura.
Z Factor de zona.
R0 Coefi ciente básico de reducción de las fuerzas 
sísmicas.
Ia Factor de irregularidad en altura.
Ip Factor de irregularidad en planta.
fi Fuerza lateral en el nivel i.
തܸ௦  Velocidad promedio de propagación de las ondas de corte.
ഥܰ଺଴ Promedio ponderado de los ensayos de penetración 
estándar.
ܵҧ௨ Promedio ponderado de la resistencia al corte en 
condición no drenada.
1.2 Alcances
Esta Norma establece las condiciones mínimas para 
que las edifi caciones diseñadas tengan un comportamiento 
sísmico acorde con los principios señalados en numeral 
1.3.
 Se aplica al diseño de todas las edifi caciones nuevas, 
al reforzamiento de las existentes y a la reparación de las 
que resultaran dañadas por la acción de los sismos.
El empleo de sistemas estructurales diferentes a los 
indicados en el numeral 3.2, deberá ser aprobado por 
el Ministerio de Vivienda, Construcción y Saneamiento, 
y demostrar que la alternativa propuesta produce 
adecuados resultados de rigidez, resistencia sísmica y 
ductilidad.
Para estructuras tales como reservorios, tanques, 
silos, puentes, torres de transmisión, muelles, estructuras 
hidráulicas y todas aquellas cuyo comportamiento sísmico 
difi era del de las edifi caciones, se podrá usar esta Norma 
en lo que sea aplicable.
Además de lo indicado en esta Norma, se deberá 
tomar medidas de prevención contra los desastres que 
puedan producirse como consecuencia del movimiento 
sísmico: tsunamis, fuego, fuga de materiales peligrosos, 
deslizamiento masivo de tierras u otros.
1.3 Filosofía y Principios del Diseño 
Sismorresistente
La fi losofía del Diseño Sismorresistente consiste en:
 El Peruano / Domingo 24 de enero de 2016 576295NORMAS LEGALES
a. Evitar pérdida de vidas humanas.
b. Asegurar la continuidad de los servicios básicos.
c. Minimizar los daños a la propiedad.
Se reconoce que dar protección completa frente a 
todos los sismos no es técnica ni económicamente factible 
para la mayoría de las estructuras. En concordancia con tal 
fi losofía se establecen en la presente Norma los siguientes 
principios:
a. La estructura no debería colapsar ni causar daños 
graves a las personas, aunque podría presentar daños 
importantes, debido a movimientos sísmicos califi cados 
como severos para el lugar del proyecto.
b. La estructura debería soportar movimientos del suelo 
califi cados como moderados para el lugar del proyecto, 
pudiendo experimentar daños reparables dentro de límites 
aceptables.
c. Para las edifi caciones esenciales, defi nidas en 
la Tabla Nº 5, se tendrán consideraciones especiales 
orientadas a lograr que permanezcan en condiciones 
operativas luego de un sismo severo.
1.4 Concepción Estructural Sismorresistente
Debe tomarse en cuenta la importancia de los 
siguientes aspectos:
- Simetría, tanto en la distribución de masas como de 
rigideces.
- Peso mínimo, especialmente en los pisos altos.
- Selección y uso adecuado de los materiales de 
construcción.
- Resistencia adecuada frente a las cargas laterales.
- Continuidad estructural, tanto en planta como en 
elevación.
- Ductilidad, entendida como la capacidad de 
deformación de la estructura más allá del rango elástico.
- Deformación lateral limitada.
- Inclusión de líneas sucesivas de resistencia 
(redundancia estructural).
- Consideración de las condiciones locales.
- Buena práctica constructiva y supervisión estructural 
rigurosa.
1.5 Consideraciones Generales
Toda edifi cación y cada una de sus partes serán diseñadas 
y construidas para resistir las solicitaciones sísmicas prescritas 
en esta Norma, siguiendo las especifi caciones de las normas 
pertinentes a los materiales empleados.
No es necesario considerar simultáneamente los 
efectos de sismo y viento.
Deberá considerarse el posible efecto de los 
tabiques, parapetos y otros elementos adosados en el 
comportamiento sísmico de la estructura. El análisis, el 
detallado del refuerzo y anclaje deberá hacerse acorde 
con esta consideración.
En concordancia con los principios de diseño 
sismorresistente del numeral 1.3, se acepta que las 
edifi caciones tengan incursiones inelásticas frente a 
solicitaciones sísmicas severas. Por tanto, las fuerzas sísmicas 
de diseño son una fracción de la solicitación sísmica máxima 
elástica.
1.6 Presentación del Proyecto
Los planos, memoria descriptiva y especifi caciones 
técnicas del proyecto estructural, deberán estar fi rmados 
por el ingeniero civil colegiado responsable del diseño, 
quien será el único autorizado para aprobar cualquier 
modifi cación a los mismos.
Los planos del proyecto estructural deberán incluir la 
siguiente información:
a. Sistema estructural sismorresistente.
b. Período fundamental de vibración en ambas 
direcciones principales.
c. Parámetros para defi nir la fuerza sísmica o el 
espectro de diseño.
d. Fuerza cortante en la base empleada para el diseño, 
en ambas direcciones.
e. Desplazamiento máximo del último nivel y el máximo 
desplazamiento relativo de entrepiso.
f. La ubicación de las estaciones acelerométricas, si 
éstas se requieren conforme al Capítulo 9.
CAPÍTULO 2. PELIGRO SÍSMICO
2.1 Zonifi cación
El territorio nacional se considera dividido en cuatro 
zonas, como se muestra en la Figura N° 1. La zonifi cación 
propuesta se basa en la distribución espacial de la 
sismicidad observada, las características generales de 
los movimientos sísmicos y la atenuación de éstos 
con la distancia epicentral, así como en la información 
neotectónica. El Anexo N° 1 contiene el listado de las 
provincias y distritos que corresponden a cada zona.
ZONAS SÍSMICAS
FIGURA N° 1
A cada zona se asigna un factor Z según se indica en 
la Tabla N° 1. Este factor se interpreta como la aceleración 
máxima horizontal en suelo rígido con una probabilidad de 
10 % de ser excedida en 50 años. El factor Z se expresa 
como una fracción de la aceleración de la gravedad.
Tabla N° 1
FACTORES DE ZONA “Z”
ZONA Z
4 0,45
3 0,35
2 0,25
1 0,10
2.2 Microzonifi cación Sísmica y Estudios de Sitio
2.2.1 Microzonifi cación Sísmica
Son estudios multidisciplinarios que investigan los 
efectos de sismos y fenómenos asociados como licuación 
Domingo 24 de enero de 2016 /  El Peruano576296 NORMAS LEGALES
de suelos, deslizamientos, tsunamis y otros, sobre el 
área de interés. Los estudios suministran información 
sobre la posible modifi cación de las acciones sísmicas 
por causa de las condiciones locales y otros fenómenos 
naturales, así como las limitaciones y exigencias que como 
consecuencia de los estudios se considere para el diseño, 
construcción de edifi caciones y otras obras.
Para los siguientes casos podrán ser considerados 
los resultados de los estudios de microzonifi cación 
correspondientes:
- Áreas de expansión de ciudades.
- Reconstrucción de áreas urbanas destruidas por 
sismos y fenómenos asociados.
2.2.2 Estudios de Sitio
Son estudios similares a los de microzonifi cación, aunque 
no necesariamente en toda su extensión. Estos estudios 
están limitados al lugar del proyecto y suministran información 
sobre la posible modifi cación de las acciones sísmicas y otros 
fenómenos naturales por las condiciones locales. Su objetivo 
principal es determinar los parámetros de diseño.
Los estudios de sitio deberán realizarse, entre otros 
casos, en grandes complejos industriales, industria 
de explosivos, productos químicos infl amables y 
contaminantes.
No se considerarán parámetros de diseño inferiores a 
los indicados en esta Norma.
2.3 Condiciones Geotécnicas
2.3.1 Perfi les de Suelo
Para los efectos de esta Norma, los perfi les de suelo 
se clasifi can tomando en cuenta la velocidad promedio de 
propagación de las ondas de corte ( തܸ௦), o alternativamente, 
para suelos granulares, el promedio ponderado de los  ഥܰ଺଴
obtenidos mediante un ensayo de penetración estándar 
(SPT), o el promedio ponderado de la resistencia al corte 
en condición no drenada (ܵҧ௨) para suelos cohesivos. Estas 
propiedades deben determinarse para los 30 m superiores 
del perfi l de suelo medidos desde el nivel del fondo de 
cimentación, como se indica en el numeral 2.3.2.
Para los suelos predominantemente granulares, se 
calcula ഥܰ଺଴ considerando solamente los espesores de 
cada uno de los estratos granulares. Para los suelos 
predominantemente cohesivos, la resistencia al corte en 
condición no drenada ܵҧ௨
 
se calcula como el promedio 
ponderado de los valores correspondientes a cada estrato 
cohesivo.
Este método también es aplicable si se encuentran 
suelos heterogéneos (cohesivos y granulares). En 
tal caso, si a partir de ഥܰ଺଴ para los estratos con suelos 
granulares y de ܵҧ௨ para los estratos con suelos cohesivos 
se obtienen clasifi caciones de sitio distintas, se toma la 
que corresponde al tipo de perfi l más fl exible.
Los tipos de perfi les de suelos son cinco:
a. Perfi l Tipo S0: Roca Dura
A este tipo corresponden las rocas sanas con velocidad 
de propagación de ondas de corte തܸ௦ mayor que 1500 m/s. 
Las mediciones deberán corresponder al sitio del proyecto 
o a perfi les de la misma roca en la misma formación con 
igual o mayor intemperismo o fracturas. Cuando se conoce 
que la roca dura es continua hasta una profundidad de 30 
m, las mediciones de la velocidad de las ondas de corte 
superfi ciales pueden ser usadas para estimar el valor de 
തܸ௦ .
b. Perfi l Tipo S1: Roca o Suelos Muy Rígidos
A este tipo corresponden las rocas con diferentes 
grados de fracturación, de macizos homogéneos y los 
suelos muy rígidos con velocidades de propagación de 
onda de corte തܸ௦, entre 500 m/s y 1500 m/s, incluyéndose los casos en los que se cimienta sobre:
- Roca fracturada, con una resistencia a la compresión 
no confi nada qu mayor o igual que 500 kPa (5 kg/cm2).
- Arena muy densa o grava arenosa densa, con ഥܰ଺଴ 
mayor que 50.
- Arcilla muy compacta (de espesor menor que 20 m), 
con una resistencia al corte en condición no drenada ܵҧ௨ 
mayor que 100 kPa (1 kg/cm2) y con un incremento gradual 
de las propiedades mecánicas con la profundidad.
c. Perfi l Tipo S2: Suelos Intermedios
A este tipo corresponden los suelos medianamente 
rígidos, con velocidades de propagación de onda de corte 
തܸ௦, entre 180 m/s y 500 m/s, incluyéndose los casos en los 
que se cimienta sobre:
- Arena densa, gruesa a media, o grava arenosa 
medianamente densa, con valores del SPT ഥܰ଺଴, entre 15 
y 50.
- Suelo cohesivo compacto, con una resistencia al 
corte en condiciones no drenada ܵҧ௨, entre 50 kPa (0,5 kg/
cm2) y 100 kPa (1 kg/cm2) y con un incremento gradual de 
las propiedades mecánicas con la profundidad.
d. Perfi l Tipo S3: Suelos Blandos
Corresponden a este tipo los suelos fl exibles con 
velocidades de propagación de onda de corte തܸ௦, menor 
o igual a 180 m/s, incluyéndose los casos en los que se 
cimienta sobre:
- Arena media a fi na, o grava arenosa, con valores del 
SPT ഥܰ଺଴ menor que 15.
- Suelo cohesivo blando, con una resistencia al corte 
en condición no drenada ܵҧ௨, entre 25 kPa (0,25 kg/cm2) 
y 50 kPa (0,5 kg/cm2) y con un incremento gradual de las 
propiedades mecánicas con la profundidad.
- Cualquier perfi l que no correspondan al tipo S4 
y que tenga más de 3 m de suelo con las siguientes 
características: índice de plasticidad PI mayor que 20, 
contenido de humedad ω mayor que 40%, resistencia al 
corte en condición no drenada ܵҧ௨ menor que 25 kPa.
e. Perfi l Tipo S4: Condiciones Excepcionales
A este tipo corresponden los suelos excepcionalmente 
fl exibles y los sitios donde las condiciones geológicas y/o 
topográfi cas son particularmente desfavorables, en los 
cuales se requiere efectuar un estudio específi co para 
el sitio. Sólo será necesario considerar un perfi l tipo S4 
cuando el Estudio de Mecánica de Suelos (EMS) así lo 
determine.
La Tabla Nº 2 resume valores típicos para los distintos 
tipos de perfi les de suelo:
Tabla Nº 2
CLASIFICACIÓN DE LOS PERFILES DE SUELO
Perfi l തܸ௦ ഥܰ଺଴ ܵҧ௨
S0 > 1500 m/s - -
S1 500 m/s a 1500 m/s > 50 >100 kPa
S2 180 m/s a 500 m/s 15 a 50 50 kPa a 100 kPa
S3 < 180 m/s < 15 25 kPa a 50 kPa
S4 Clasifi cación basada en el EMS
2.3.2 Defi nición de los Perfi les de Suelo
Las expresiones de este numeral se aplicarán a los 30 
m superiores del perfi l de suelo, medidos desde el nivel 
del fondo de cimentación. El subíndice i se refi ere a uno 
cualquiera de los n estratos con distintas características, 
m se refi ere al número de estratos con suelos granulares y 
k al número de estratos con suelos cohesivos.
a. Velocidad Promedio de las Ondas de Corte, തܸ௦
La velocidad promedio de propagación de las ondas de 
corte se determinará con la siguiente fórmula:
¦
¦
 
 
¸¸
¹
·
¨¨
©
§
 
n
i si
i
n
i
i
s
V
d
d
V
1
1
 
 El Peruano / Domingo 24 de enero de 2016 576297NORMAS LEGALES
donde di es el espesor de cada uno de los n estratos 
y Vsi es la correspondiente velocidad de ondas de corte 
(m/s).
b. Promedio Ponderado del Ensayo Estándar de 
Penetración, ഥܰ଺଴
El valor ഥܰ଺଴ se calculará considerando solamente los 
estratos con suelos granulares en los 30 m superiores del 
perfi l:
¦
¦
 
 
¸¸¹
·
¨¨©
§
 
m
i i
i
m
i
i
N
d
d
N
1 60
1
60
 
Donde di es el espesor de cada uno de los m estratos 
con suelo granular y ഥܰ଺଴ es el correspondiente valor 
corregido del SPT.
c. Promedio Ponderado de la Resistencia al Corte 
en Condición no Drenada, ܵҧ௨
El valor ܵҧ௨ se calculará considerando solamente los 
estratos con suelos cohesivos en los 30 m superiores del 
perfi l:
¦
¦
 
 
¸
¸
¹
·
¨
¨
©
§
 
k
i iu
i
k
i
i
u
s
d
d
s
1
1
Donde di es el espesor de cada uno de los k estratos 
con suelo cohesivo y  ܵҧ௨ es la correspondiente resistencia 
al corte en condición no drenada (kPa).
Consideraciones Adicionales:
En los casos en los que no sea obligatorio realizar un 
Estudio de Mecánica de Suelos (EMS) o cuando no se 
disponga de las propiedades del suelo hasta la profundidad 
de 30 m, se permite que el profesional responsable estime 
valores adecuados sobre la base de las condiciones 
geotécnicas conocidas.
En el caso de estructuras con cimentaciones profundas 
a base de pilotes, el perfi l de suelo será el que corresponda 
a los estratos en los 30 m por debajo del extremo superior 
de los pilotes.
2.4 Parámetros de Sitio (S, TP y TL)
Deberá considerarse el tipo de perfi l que mejor describa 
las condiciones locales, utilizándose los correspondientes 
valores del factor de amplifi cación del suelo S y de los 
períodos TP y TL dados en las Tablas Nº 3 y Nº 4.
Tabla N° 3
FACTOR DE SUELO “S”
SUELO
ZONA S0 S1 S2 S3
Z4 0,80 1,00 1,05 1,10
Z3 0,80 1,00 1,15 1,20
Z2 0,80 1,00 1,20 1,40
Z1 0,80 1,00 1,60 2,00
Tabla N° 4
PERÍODOS “TP” Y “TL” 
Perfi l de suelo
S0 S1 S2 S3
TP (s) 0,3 0,4 0,6 1,0
TL (s) 3,0 2,5 2,0 1,6
2.5 Factor de Amplifi cación Sísmica (C)
De acuerdo a las características de sitio, se defi ne 
el factor de amplifi cación sísmica (C) por las siguientes 
expresiones:
T < TP C = 2,5 
T > TL C = 2,5 · ቀ
TP · TL
T 2
ቁ 
TP < T < TL C = 2,5 · ቀ
TP
T
ቁ 
T es el período de acuerdo al numeral 4.5.4, concordado 
con el numeral 4.6.1.
Este coefi ciente se interpreta como el factor de 
amplifi cación de la aceleración estructural respecto de la 
aceleración en el suelo.
CAPÍTULO 3  CATEGORÍA, SISTEMA ESTRUCTURAL 
Y REGULARIDAD DE LAS EDIFICACIONES
3.1 Categoría de las Edifi caciones y Factor de Uso 
(U)
Cada estructura debe ser clasificada de acuerdo 
con las categorías indicadas en la Tabla N° 5. El factor 
de uso o importancia (U), definido en la Tabla N° 5 se 
usará según la clasificación que se haga. Para edificios 
con aislamiento sísmico en la base se podrá considerar 
U = 1.
 
Tabla N° 5
CATEGORÍA DE LAS EDIFICACIONES Y FACTOR “U”
CATEGORÍA DESCRIPCIÓN FACTOR U
A
Edifi caciones 
Esenciales
A1: Establecimientos de salud del Sector 
Salud (públicos y privados) del segundo 
y tercer nivel, según lo normado por el 
Ministerio de Salud .
Ver nota 1
A2:  Edifi caciones esenciales cuya 
función no debería interrumpirse 
inmediatamente después de que ocurra 
un sismo severo tales como:
- Establecimientos de salud no 
comprendidos en la categoría A1. 
- Puertos, aeropuertos, locales 
municipales, centrales de 
comunicaciones. Estaciones de 
bomberos, cuarteles de las fuerzas 
armadas y policía.
- Instalaciones de generación y 
transformación de electricidad, 
reservorios y plantas de tratamiento 
de agua.
Todas aquellas edifi caciones que puedan 
servir de refugio después de un desastre, 
tales como instituciones educativas, 
institutos superiores tecnológicos y 
universidades.
Se incluyen edifi caciones cuyo colapso 
puede representar un riesgo adicional, 
tales como grandes hornos, fábricas y 
depósitos de materiales infl amables o 
tóxicos.
Edifi cios que almacenen archivos e 
información esencial del Estado.
1,5
Domingo 24 de enero de 2016 /  El Peruano576298 NORMAS LEGALES
Tabla N° 5
CATEGORÍA DE LAS EDIFICACIONES Y FACTOR “U”
CATEGORÍA DESCRIPCIÓN FACTOR U
B
Edifi caciones 
Importantes
Edifi caciones donde se reúnen gran 
cantidad de personas tales como cines, 
teatros, estadios, coliseos, centros 
comerciales, terminales de pasajeros, 
establecimientos penitenciarios, o que 
guardan patrimonios valiosos como 
museos y bibliotecas.
También se considerarán depósitos de 
granos y otros almacenes importantes 
para el abastecimiento.
1,3
C
Edifi caciones 
Comunes
Edifi caciones comunes tales como: 
viviendas, ofi cinas, hoteles, restaurantes, 
depósitos e instalaciones industriales 
cuya falla no acarree peligros adicionales 
de incendios o fugas de contaminantes.
1,0
D
Edifi caciones 
Temporales
Construcciones provisionales para 
depósitos, casetas y otras similares. Ver nota 2
Nota 1: Las nuevas edifi caciones de categoría 
A1 tendrán aislamiento sísmico en la base cuando se 
encuentren en las zonas sísmicas 4 y 3. En las zonas 
sísmicas 1 y 2, la entidad responsable podrá decidir si 
usa o no aislamiento sísmico. Si no se utiliza aislamiento 
sísmico en las zonas sísmicas 1 y 2, el valor de U será 
como mínimo 1,5.
Nota 2: En estas edifi caciones deberá proveerse 
resistencia y rigidez adecuadas para acciones laterales, a 
criterio del proyectista.
3.2 Sistemas Estructurales
3.2.1 Estructuras de Concreto Armado
Todos los elementos de concreto armado que 
conforman el sistema estructural sismorresistente deberán 
cumplir con lo previsto en el Capítulo 21 “Disposiciones 
especiales para el diseño sísmico” de la Norma Técnica 
E.060 Concreto Armado del RNE.
Pórticos. Por lo menos el 80 % de la fuerza cortante en 
la base actúa sobre las columnas de los pórticos. En caso 
se tengan muros estructurales, éstos deberán diseñarse 
para resistir una fracción de la acción sísmica total de 
acuerdo con su rigidez.
Muros Estructurales. Sistema en el que la resistencia 
sísmica está dada predominantemente por muros 
estructurales sobre los que actúa por lo menos el 70 % de 
la fuerza cortante en la base.
Dual. Las acciones sísmicas son resistidas por una 
combinación de pórticos y muros estructurales. La fuerza 
cortante que toman los muros está entre 20 % y 70 % del 
cortante en la base del edifi cio. Los pórticos deberán ser 
diseñados para resistir por lo menos 30 % de la fuerza 
cortante en la base.
Edifi caciones de Muros de Ductilidad Limitada 
(EMDL). Edifi caciones que se caracterizan por tener 
un sistema estructural donde la resistencia sísmica y de 
cargas de gravedad está dada por muros de concreto 
armado de espesores reducidos, en los que se prescinde 
de extremos confi nados y el refuerzo vertical se dispone 
en una sola capa.
Con este sistema se puede construir como máximo 
ocho pisos.
3.2.2 Estructuras de Acero
Los Sistemas que se indican a continuación forman 
parte del Sistema Estructural Resistente a Sismos.
Pórticos Especiales Resistentes a Momentos (SMF)
Estos pórticos deberán proveer una signifi cativa 
capacidad de deformación inelástica a través de la fl uencia 
por fl exión de las vigas y limitada fl uencia en las zonas 
de panel de las columnas. Las columnas deberán ser 
diseñadas para tener una resistencia mayor que las vigas 
cuando estas incursionan en la zona de endurecimiento 
por deformación.
Pórticos Intermedios Resistentes a Momentos 
(IMF)
Estos pórticos deberán proveer una limitada capacidad 
de deformación inelástica en sus elementos y conexiones.
Pórticos Ordinarios Resistentes a Momentos (OMF)
Estos pórticos deberán proveer una mínima capacidad 
de deformación inelástica en sus elementos y conexiones. 
Pórticos Especiales Concéntricamente 
Arriostrados (SCBF)
Estos pórticos deberán proveer una signifi cativa 
capacidad de deformación inelástica a través de la 
resistencia post-pandeo en los arriostres en compresión y 
fl uencia en los arriostres en tracción.
Pórticos Ordinarios Concéntricamente Arriostrados 
(OCBF)
Estos pórticos deberán proveer una limitada capacidad 
de deformación inelástica en sus elementos y conexiones.
Pórticos Excéntricamente Arriostrados (EBF)
Estos pórticos deberán proveer una signifi cativa 
capacidad de deformación inelástica principalmente por 
fl uencia en fl exión o corte en la zona entre arriostres.
3.2.3 Estructuras de Albañilería
Edifi caciones cuyos elementos sismorresistentes 
son muros a base de unidades de albañilería de arcilla o 
concreto. Para efectos de esta Norma no se hace diferencia 
entre estructuras de albañilería confi nada o armada.
3.2.4 Estructuras de Madera
Se consideran en este grupo las edifi caciones cuyos 
elementos resistentes son principalmente a base de 
madera. Se incluyen sistemas entramados y estructuras 
arriostradas tipo poste y viga.
3.2.5 Estructuras de Tierra
Son edifi caciones cuyos muros son hechos con 
unidades de albañilería de tierra o tierra apisonada in situ.
3.3 Categoría y Sistemas Estructurales
De acuerdo a la categoría de una edifi cación y la zona 
donde se ubique, ésta deberá proyectarse empleando 
el sistema estructural que se indica en la Tabla N° 6 y 
respetando las restricciones a la irregularidad de la Tabla 
N° 10.
Tabla N° 6
CATEGORÍA Y SISTEMA ESTRUCTURAL DE LAS 
EDIFICACIONES
Categoría de 
la Edifi cación Zona Sistema Estructural
A1
4 y 3 Aislamiento Sísmico con cualquier sistema estructural.
2 y 1
Estructuras de acero tipo SCBF, OCBF y 
EBF.
Estructuras de concreto: Sistema Dual, 
Muros de Concreto Armado.
Albañilería Armada o Confi nada.
A2 (*)
4, 3 y 2
Estructuras de acero tipo SCBF, OCBF y 
EBF.
Estructuras de concreto: Sistema Dual, 
Muros de Concreto Armado.
Albañilería Armada o Confi nada.
1 Cualquier sistema.
 El Peruano / Domingo 24 de enero de 2016 576299NORMAS LEGALES
Categoría de 
la Edifi cación Zona Sistema Estructural
B
4, 3 y 2
Estructuras de acero tipo SMF, IMF, SCBF, 
OCBF y EBF.
Estructuras de concreto: Pórticos, Sistema 
Dual, Muros de Concreto Armado.
Albañilería Armada o Confi nada.
Estructuras de madera
1 Cualquier sistema.
C 4, 3, 2 y 1 Cualquier sistema.
(*) Para pequeñas construcciones rurales, como 
escuelas y postas médicas, se podrá usar materiales 
tradicionales siguiendo las recomendaciones de las 
normas correspondientes a dichos materiales.
3.4 Sistemas Estructurales y Coefi ciente Básico de 
Reducción de las Fuerzas Sísmicas (R0)
Los sistemas estructurales se clasifi carán según 
los materiales usados y el sistema de estructuración 
sismorresistente en cada dirección de análisis, tal como se 
indica en la Tabla N° 7.
Cuando en la dirección de análisis, la edifi cación 
presente más de un sistema estructural, se tomará el 
menor coefi ciente R0 que corresponda.
Tabla N° 7
SISTEMAS ESTRUCTURALES
Sistema Estructural
Coefi ciente 
Básico de 
Reducción R0 (*)
Acero:
Pórticos Especiales Resistentes a Momentos (SMF)
Pórticos Intermedios Resistentes a Momentos (IMF)
Pórticos Ordinarios Resistentes a Momentos (OMF)
Pórticos Especiales Concéntricamente Arriostrados 
(SCBF)
Pórticos Ordinarios Concéntricamente Arriostrados 
(OCBF)
Pórticos Excéntricamente Arriostrados (EBF)
8
7
6
8
6
8
Concreto Armado:
Pórticos
Dual
De muros estructurales
Muros de ductilidad limitada
8
7
6
4
Albañilería Armada o Confi nada. 3
Madera (Por esfuerzos admisibles) 7
(*) Estos coefi cientes se aplicarán únicamente 
a estructuras en las que los elementos verticales 
y horizontales permitan la disipación de la energía 
manteniendo la estabilidad de la estructura. No se aplican 
a estructuras tipo péndulo invertido.
Para construcciones de tierra debe remitirse a la Norma 
E.080 “Adobe” del RNE. Este tipo de construcciones no se 
recomienda en suelos S3, ni se permite en suelos S4.
3.5 Regularidad Estructural
Las estructuras deben ser clasifi cadas como regulares 
o irregulares para los fi nes siguientes:
• Cumplir las restricciones de la Tabla Nº 10.
• Establecer los procedimientos de análisis.
• Determinar el coefi ciente R de reducción de fuerzas 
sísmicas.
Estructuras Regulares son las que en su 
confi guración resistente a cargas laterales, no presentan 
las irregularidades indicadas en las Tablas N° 8 y Nº 9.
En estos casos, el factor Ia o Ip será igual a 1,0.
Estructuras Irregulares son aquellas que presentan 
una o más de las irregularidades indicadas en las Tablas 
N° 8 y N° 9.
3.6 Factores de Irregularidad (Ia , Ip )
El factor Ia se determinará como el menor de los valores de 
la Tabla Nº 8 correspondiente a las irregularidades estructurales 
existentes en altura en las dos direcciones de análisis. El factor 
Ip se determinará como el menor de los valores de la Tabla Nº 9 
correspondiente a las irregularidades estructurales existentes 
en planta en las dos direcciones de análisis.
Si al aplicar las Tablas Nº 8 y 9 se obtuvieran valores 
distintos de los factores Ia o Ip para las dos direcciones de 
análisis, se deberá tomar para cada factor el menor valor 
entre los obtenidos para las dos direcciones.
Tabla N° 8
IRREGULARIDADES ESTRUCTURALES EN 
ALTURA
Factor de 
Irregularidad Ia
Irregularidad de Rigidez – Piso Blando
Existe irregularidad de rigidez cuando, en cualquiera 
de las direcciones de análisis, la distorsión de entrepiso 
(deriva) es mayor que 1,4 veces el correspondiente 
valor en el entrepiso inmediato superior, o es mayor 
que 1,25 veces el promedio de las distorsiones de 
entrepiso en los tres niveles superiores adyacentes.
La distorsión de entrepiso se calculará como el 
promedio de las distorsiones en los extremos del 
entrepiso.
Irregularidades de Resistencia – Piso Débil
Existe irregularidad de resistencia cuando, en 
cualquiera de las direcciones de análisis, la 
resistencia de un entrepiso frente a fuerzas cortantes 
es inferior a 80 % de la resistencia del entrepiso 
inmediato superior.
0,75
Irregularidad Extrema de Rigidez (Ver Tabla Nº 
10)
Se considera que existe irregularidad extrema en la rigidez 
cuando, en cualquiera de las direcciones de análisis, la 
distorsión de entrepiso (deriva) es mayor que 1,6 veces el 
correspondiente valor del entrepiso inmediato superior, o 
es mayor que 1,4 veces el promedio de las distorsiones de 
entrepiso en los tres niveles superiores adyacentes.
La distorsión de entrepiso se calculará como el 
promedio de las distorsiones en los extremos del 
entrepiso.
Irregularidad Extrema de Resistencia (Ver Tabla 
Nº 10)
Existe irregularidad extrema de resistencia cuando, 
en cualquiera de las direcciones de análisis, la 
resistencia de un entrepiso frente a fuerzas cortantes 
es inferior a 65 % de la resistencia del entrepiso 
inmediato superior.
0,50
Irregularidad de Masa o Peso
Se tiene irregularidad de masa (o peso) cuando el 
peso de un piso, determinado según el numeral 4.3, 
es mayor que 1,5 veces el peso de un piso adyacente. 
Este criterio no se aplica en azoteas ni en sótanos.
0,90
Irregularidad Geométrica Vertical
La confi guración es irregular cuando, en cualquiera 
de las direcciones de análisis, la dimensión en planta 
de la estructura resistente a cargas laterales es mayor 
que 1,3 veces la correspondiente dimensión en un 
piso adyacente. Este criterio no se aplica en azoteas 
ni en sótanos.
0,90
Discontinuidad en los Sistemas Resistentes
Se califi ca a la estructura como irregular cuando en 
cualquier elemento que resista más de 10 % de la 
fuerza cortante se tiene un desalineamiento vertical, 
tanto por un cambio de orientación, como por un 
desplazamiento del eje de magnitud mayor que 25 % 
de la correspondiente dimensión del elemento.
0,80
Domingo 24 de enero de 2016 /  El Peruano576300 NORMAS LEGALES
Tabla N° 8
IRREGULARIDADES ESTRUCTURALES EN 
ALTURA
Factor de 
Irregularidad Ia
Discontinuidad extrema de los Sistemas 
Resistentes (Ver Tabla Nº 10)
Existe discontinuidad extrema cuando la fuerza 
cortante que resisten los elementos discontinuos 
según se describen en el ítem anterior, supere el 25 
% de la fuerza cortante total.
0,60
Tabla N° 9
IRREGULARIDADES ESTRUCTURALES EN 
PLANTA
Factor de 
Irregularidad Ip
Irregularidad Torsional
Existe irregularidad torsional cuando, en cualquiera de 
las direcciones de análisis, el máximo desplazamiento 
relativo de entrepiso en un extremo del edifi cio, 
calculado incluyendo excentricidad accidental (ο௠ž௫), 
es mayor que 1,2 veces el desplazamiento relativo del 
centro de masas del mismo entrepiso para la misma 
condición de carga (ο஼ெ).
Este criterio sólo se aplica en edifi cios con diafragmas 
rígidos y sólo si el máximo desplazamiento relativo 
de entrepiso es mayor que 50 % del desplazamiento 
permisible indicado en la Tabla Nº 11.
0,75
Irregularidad Torsional Extrema (Ver Tabla Nº 10)
Existe irregularidad torsional extrema cuando, en 
cualquiera de las direcciones de análisis, el máximo 
desplazamiento relativo de entrepiso en un extremo 
del edifi cio, calculado incluyendo excentricidad 
accidental (ο஼ெ), es mayor que 1,5 veces el 
desplazamiento relativo del centro de masas del 
mismo entrepiso para la misma condición de carga 
(ο஼ெ).
Este criterio sólo se aplica en edifi cios con diafragmas 
rígidos y sólo si el máximo desplazamiento relativo 
de entrepiso es mayor que 50 % del desplazamiento 
permisible indicado en la Tabla Nº 11.
0,60
Esquinas Entrantes
La estructura se califi ca como irregular cuando 
tiene esquinas entrantes cuyas dimensiones en 
ambas direcciones son mayores que 20 % de la 
correspondiente dimensión total en planta.
0,90
Discontinuidad del Diafragma
La estructura se califi ca como irregular cuando 
los diafragmas tienen discontinuidades abruptas 
o variaciones importantes en rigidez, incluyendo 
aberturas mayores que 50 % del área bruta del 
diafragma.
También existe irregularidad cuando, en cualquiera 
de los pisos y para cualquiera de las direcciones 
de análisis, se tiene alguna sección transversal del 
diafragma con un área neta resistente menor que 25 
% del área de la sección transversal total de la misma 
dirección calculada con las dimensiones totales de la 
planta.
0,85
Sistemas no Paralelos
Se considera que existe irregularidad cuando 
en cualquiera de las direcciones de análisis los 
elementos resistentes a fuerzas laterales no son 
paralelos. No se aplica si los ejes de los pórticos o 
muros forman ángulos menores que 30° ni cuando los 
elementos no paralelos resisten menos que 10 % de 
la fuerza cortante del piso.
0,90
3.7 Restricciones a la Irregularidad
3.7.1 Categoría de la Edifi cación e Irregularidad
De acuerdo a la categoría de una edifi cación y la zona 
donde se ubique, ésta deberá proyectarse respetando las 
restricciones a la irregularidad de la Tabla N° 10.
Tabla N° 10
CATEGORÍA Y REGULARIDAD DE LAS EDIFICACIONES
Categoría de 
la Edifi cación Zona Restricciones
A1 y A2
4, 3 y 2 No se permiten irregularidades
1 No se permiten irregularidades extremas
B
4, 3 y 2 No se permiten irregularidades extremas
1 Sin restricciones
C
4 y 3 No se permiten irregularidades extremas
2
No se permiten irregularidades extremas 
excepto en edifi cios de hasta 2 pisos u 8 m 
de altura total
1 Sin restricciones
3.7.2 Sistemas de Transferencia
Los sistemas de transferencia son estructuras de losas 
y vigas que transmiten las fuerzas y momentos desde 
elementos verticales discontinuos hacia otros del piso inferior.
En las zonas sísmicas 4, 3 y 2 no se permiten estructuras 
con sistema de transferencia en los que más del 25 % de las 
cargas de gravedad o de las cargas sísmicas en cualquier 
nivel sean soportadas por elementos verticales que no son 
continuos hasta la cimentación. Esta disposición no se aplica 
para el último entrepiso de las edifi caciones.
3.8 Coefi ciente de Reducción de las Fuerzas 
Sísmicas, R
El coefi ciente de reducción de las fuerzas sísmicas 
se determinará como el producto del coefi ciente R0 
determinado a partir de la Tabla Nº 7 y de los factores Ia , Ip 
obtenidos de las Tablas Nº 8 y Nº 9.
R = R0 ∙ Ia ∙ Ip
3.9 Sistemas de Aislamiento Sísmico y Sistemas de 
Disipación de Energía
Se permite la utilización de sistemas de aislamiento 
sísmico o de sistemas de disipación de energía en la 
edifi cación, siempre y cuando se cumplan las disposiciones 
de esta Norma (mínima fuerza cortante en la base, distorsión 
de entrepiso máxima permisible), y en la medida que sean 
aplicables los requisitos del documento siguiente:
“Minimum Design Loads for Building and Other 
Structures”, ASCE/SEI 7-10, Structural Engineering 
Institute of the American Society of Civil Engineers, Reston, 
Virginia, USA, 2010.
La instalación de sistemas de aislamiento sísmico o de 
sistemas de disipación de energía deberá someterse a una 
supervisión técnica especializada a cargo de un ingeniero civil.
CAPÍTULO 4 ANÁLISIS ESTRUCTURAL
4.1 Consideraciones Generales para el Análisis
Para estructuras regulares, el análisis podrá hacerse 
considerando que el total de la fuerza sísmica actúa 
independientemente en dos direcciones ortogonales 
predominantes. Para estructuras irregulares deberá 
suponerse que la acción sísmica ocurre en la dirección que 
resulte más desfavorable para el diseño.
Las solicitaciones sísmicas verticales se considerarán 
en el diseño de los elementos verticales, en elementos 
horizontales de gran luz, en elementos post o pre tensados 
y en los voladizos o salientes de un edifi cio. Se considera 
que la fuerza sísmica vertical actúa en los elementos 
simultáneamente con la fuerza sísmica horizontal y en el 
sentido más desfavorable para el análisis.
4.2 Modelos para el Análisis
El modelo para el análisis deberá considerar una 
distribución espacial de masas y rigideces que sean 
adecuadas para calcular los aspectos más signifi cativos 
del comportamiento dinámico de la estructura.
 El Peruano / Domingo 24 de enero de 2016 576301NORMAS LEGALES
Para propósito de esta Norma las estructuras de 
concreto armado y albañilería podrán ser analizadas 
considerando las inercias de las secciones brutas, 
ignorando la fi suración y el refuerzo.
Para edifi cios en los que se pueda razonablemente 
suponer que los sistemas de piso funcionan como 
diafragmas rígidos, se podrá usar un modelo con masas 
concentradas y tres grados de libertad por diafragma, 
asociados a dos componentes ortogonales de traslación 
horizontal y una rotación. En tal caso, las deformaciones 
de los elementos deberán compatibilizarse mediante la 
condición de diafragma rígido y la distribución en planta de 
las fuerzas horizontales deberá hacerse en función a las 
rigideces de los elementos resistentes.
Deberá verifi carse que los diafragmas tengan la rigidez 
y resistencia, sufi cientes para asegurar la distribución antes 
mencionada, en caso contrario, deberá tomarse en cuenta su 
fl exibilidad para la distribución de las fuerzas sísmicas.
El modelo estructural deberá incluir la tabiquería que 
no esté debidamente aislada.
Para los pisos que no constituyan diafragmas rígidos, 
los elementos resistentes serán diseñados para las fuerzas 
horizontales que directamente les corresponde.
En los edifi cios cuyos elementos estructurales 
predominantes sean muros, se deberá considerar un modelo 
que tome en cuenta la interacción entre muros en direcciones 
perpendiculares (muros en H, muros en T y muros en L).
4.3 Estimación del Peso (P)
El peso (P), se calculará adicionando a la carga 
permanente y total de la edifi cación un porcentaje de la 
carga viva o sobrecarga que se determinará de la siguiente 
manera:
a. En edifi caciones de las categorías A y B, se tomará 
el 50 % de la carga viva.
b. En edifi caciones de la categoría C, se tomará el 25 
% de la carga viva.
c. En depósitos, el 80 % del peso total que es posible 
almacenar.
d. En azoteas y techos en general se tomará el 25 % 
de la carga viva.
e. En estructuras de tanques, silos y estructuras 
similares se considerará el 100 % de la carga que puede 
contener.
4.4 Procedimientos de Análisis Sísmico
Deberá utilizarse uno de los procedimientos siguientes:
- Análisis estático o de fuerzas estáticas equivalentes 
(numeral 4.5).
- Análisis dinámico modal espectral (numeral 4.6).
El análisis se hará considerando un modelo de 
comportamiento lineal y elástico con las solicitaciones 
sísmicas reducidas.
El procedimiento de análisis dinámico tiempo - historia, 
descrito en el numeral 4.7, podrá usarse con fi nes de 
verifi cación, pero en ningún caso será exigido como sustituto 
de los procedimientos indicados en los numerales 4.5 y 4.6.
4.5 Análisis Estático o de Fuerzas Estáticas 
Equivalentes
4.5.1 Generalidades
Este método representa las solicitaciones sísmicas 
mediante un conjunto de fuerzas actuando en el centro de 
masas de cada nivel de la edifi cación.
Podrán analizarse mediante este procedimiento todas 
las estructuras regulares o irregulares ubicadas en la zona 
sísmica 1, las estructuras clasifi cadas como regulares según 
el numeral 3.5 de no más de 30 m de altura y las estructuras 
de muros portantes de concreto armado y albañilería armada 
o confi nada de no más de 15 m de altura, aun cuando sean 
irregulares.
4.5.2 Fuerza Cortante en la Base
La fuerza cortante total en la base de la estructura, 
correspondiente a la dirección considerada, se determinará 
por la siguiente expresión:
V = 
Z ͼ U ͼ C ͼ S
R
 ͼ P 
El valor de C/R no deberá considerarse menor que: 
C
R
 ш 0,125 
4.5.3 Distribución de la Fuerza Sísmica en Altura
Las fuerzas sísmicas horizontales en cualquier nivel i, 
correspondientes a la dirección considerada, se calcularán 
mediante:
Fi = αi · V
 
 ¦
 
 n
j
k
jj
k
ii
i
hP
hP
1
D
Donde n es el número de pisos del edifi cio, k es un 
exponente relacionado con el período fundamental de 
vibración de la estructura (T), en la dirección considerada, 
que se calcula de acuerdo a:
a) Para T menor o igual a 0,5 segundos: k = 1,0.
b) Para T mayor que 0,5 segundos: k = (0,75 + 0,5 T) 
≤ 2,0.
4.5.4 Período Fundamental de Vibración
El período fundamental de vibración para cada 
dirección se estimará con la siguiente expresión:
T = 
hn
CT
 
Donde:
CT = 35 Para edifi cios cuyos elementos resistentes en 
la dirección considerada sean únicamente:
a) Pórticos de concreto armado sin muros de corte.
b) Pórticos dúctiles de acero con uniones resistentes a 
momentos, sin arriostramiento.
CT = 45 Para edifi cios cuyos elementos resistentes en 
la dirección considerada sean:
a) Pórticos de concreto armado con muros en las cajas 
de ascensores y escaleras.
b) Pórticos de acero arriostrados.
CT = 60 Para edifi cios de albañilería y para todos 
los edifi cios de concreto armado duales, de muros 
estructurales, y muros de ductilidad limitada.
Alternativamente podrá usarse la siguiente expresión:
¸
¹
·¨
©
§ ˜˜
¸
¹
·¨
©
§ ˜
˜ 
¦
¦
 
 
n
i
ii
n
i
ii
dfg
dP
T
1
1
2
2S
 
Donde:
- fi es la fuerza lateral en el nivel i correspondiente a 
una distribución en altura semejante a la del primer modo 
en la dirección de análisis.
- di es el desplazamiento lateral del centro de masa del 
nivel i en traslación pura (restringiendo los giros en planta) 
debido a las fuerzas fi. Los desplazamientos se calcularán 
suponiendo comportamiento lineal elástico de la estructura 
y, para el caso de estructuras de concreto armado y de 
albañilería, considerando las secciones sin fi surar.
Domingo 24 de enero de 2016 /  El Peruano576302 NORMAS LEGALES
Cuando el análisis no considere la rigidez de los 
elementos no estructurales, el período fundamental T 
deberá tomarse como 0,85 del valor obtenido con la 
fórmula precedente.
4.5.5 Excentricidad Accidental
Para estructuras con diafragmas rígidos, se supondrá 
que la fuerza en cada nivel (Fi) actúa en el centro de 
masas del nivel respectivo y debe considerarse además 
de la excentricidad propia de la estructura el efecto de 
excentricidades accidentales (en cada dirección de 
análisis) como se indica a continuación:
a) En el centro de masas de cada nivel, además de la 
fuerza lateral estática actuante, se aplicará un momento 
torsor accidental (Mti) que se calcula como:
Mti = ± Fi · ei
Para cada dirección de análisis, la excentricidad 
accidental en cada nivel (ei), se considerará como 0,05 
veces la dimensión del edifi cio en la dirección perpendicular 
a la dirección de análisis.
b) Se puede suponer que las condiciones 
más desfavorables se obtienen considerando las 
excentricidades accidentales con el mismo signo en todos 
los niveles. Se considerarán únicamente los incrementos 
de las fuerzas horizontales no así las disminuciones.
4.5.6 Fuerzas Sísmicas Verticales
La fuerza sísmica vertical se considerará como una 
fracción del peso igual a 2/3 Z · U · S.
En elementos horizontales de grandes luces, 
incluyendo volados, se requerirá un análisis dinámico con 
los espectros defi nidos en el numeral 4.6.2.
4.6 Análisis Dinámico Modal Espectral
Cualquier estructura puede ser diseñada usando los 
resultados de los análisis dinámicos por combinación 
modal espectral según lo especifi cado en este numeral.
4.6.1 Modos de Vibración
Los modos de vibración podrán determinarse por un 
procedimiento de análisis que considere apropiadamente 
las características de rigidez y la distribución de las masas.
En cada dirección se considerarán aquellos modos de 
vibración cuya suma de masas efectivas sea por lo menos 
el 90 % de la masa total, pero deberá tomarse en cuenta 
por lo menos los tres primeros modos predominantes en la 
dirección de análisis.
4.6.2 Aceleración Espectral
Para cada una de las direcciones horizontales 
analizadas se utilizará un espectro inelástico de pseudo-
aceleraciones defi nido por:
Sa = 
Z ͼ U ͼ C ͼ S
R
 ͼ g 
Para el análisis en la dirección vertical podrá usarse 
un espectro con valores iguales a los 2/3 del espectro 
empleado para las direcciones horizontales.
4.6.3 Criterios de Combinación
Mediante los criterios de combinación que se 
indican, se podrá obtener la respuesta máxima elástica 
esperada (r) tanto para las fuerzas internas en los 
elementos componentes de la estructura, como para los 
parámetros globales del edifi cio como fuerza cortante 
en la base, cortantes de entrepiso, momentos de volteo, 
desplazamientos totales y relativos de entrepiso.
La respuesta máxima elástica esperada (r) 
correspondiente al efecto conjunto de los diferentes 
modos de vibración empleados (ri) podrá determinarse 
usando la combinación cuadrática completa de los valores 
calculados para cada modo.
r  r   = r jiji U¦¦
Donde r representa las respuestas modales, 
desplazamientos o fuerzas. Los coefi cientes de correlación 
están dados por:
 
    Ȧ
Ȧ =     
ȕ + 
ȕ = ȡ
i
j
/
ij OOOO
OO
2222
232
141
18


 
β , fracción del amortiguamiento crítico, que se puede 
suponer constante para todos los modos igual a 0,05
ωi , ωj son las frecuencias angulares de los modos i, j
Alternativamente, la respuesta máxima podrá estimarse 
mediante la siguiente expresión.
r = 0,25 · ෍ȁriȁ
m
i=1
+0,75 · ඩ෍ ri2
m
i=1
 
4.6.4 Fuerza Cortante Mínima
Para cada una de las direcciones consideradas en 
el análisis, la fuerza cortante en el primer entrepiso del 
edifi cio no podrá ser menor que el 80 % del valor calculado 
según el numeral 4.5 para estructuras regulares, ni menor 
que el 90 % para estructuras irregulares.
Si fuera necesario incrementar el cortante para 
cumplir los mínimos señalados, se deberán escalar 
proporcionalmente todos los otros resultados obtenidos, 
excepto los desplazamientos.
4.6.5 Excentricidad Accidental (Efectos de Torsión)
La incertidumbre en la localización de los centros 
de masa en cada nivel, se considerará mediante una 
excentricidad accidental perpendicular a la dirección del 
sismo igual a 0,05 veces la dimensión del edifi cio en la 
dirección perpendicular a la dirección de análisis. En cada 
caso deberá considerarse el signo más desfavorable.
4.7 Análisis Dinámico Tiempo - Historia
El análisis dinámico tiempo - historia podrá emplearse 
como un procedimiento complementario a los especifi cados 
en los numerales 4.5 y 4.6.
En este tipo de análisis deberá utilizarse un modelo 
matemático de la estructura que considere directamente 
el comportamiento histerético de los elementos, 
determinándose la respuesta frente a un conjunto de 
aceleraciones del terreno mediante integración directa de 
las ecuaciones de equilibrio.
4.7.1 Registros de Aceleración
Para el análisis se usarán como mínimo tres conjuntos 
de registros de aceleraciones del terreno, cada uno de los 
cuales incluirá dos componentes en direcciones ortogonales.
Cada conjunto de registros de aceleraciones 
del terreno consistirá en un par de componentes de 
aceleración horizontal, elegidas y escaladas de eventos 
individuales. Las historias de aceleración serán obtenidas 
de eventos cuyas magnitudes, distancia a las fallas, y 
mecanismos de fuente sean consistentes con el máximo 
sismo considerado. Cuando no se cuente con el número 
requerido de registros apropiados, se podrán usar registros 
simulados para alcanzar el número total requerido.
Para cada par de componentes horizontales de 
movimiento del suelo, se construirá un espectro de 
pseudo aceleraciones tomando la raíz cuadrada de la 
suma de los cuadrados (SRSS) de los valores espectrales 
calculados para cada componente por separado, con 5 % 
de amortiguamiento. Ambas componentes se escalarán 
por un mismo factor, de modo que en el rango de períodos 
entre 0,2 T y 1,5 T (siendo T el período fundamental), 
 El Peruano / Domingo 24 de enero de 2016 576303NORMAS LEGALES
el promedio de los valores espectrales SRSS obtenidos 
para los distintos juegos de registros no sea menor que 
la ordenada correspondiente del espectro de diseño, 
calculada según el numeral 4.6.2 con R = 1.
Para la generación de registros simulados deberán 
considerarse los valores de C, defi nidos en el numeral 2.5, 
excepto para la zona de períodos muy cortos (T < 0,2 TP) 
en la que se considerará:
T <  0,2 TP         C = 1+ 7,5 · ቀ
T
TP
ቁ 
4.7.2  Modelo para el Análisis
El modelo matemático deberá representar 
correctamente la distribución espacial de masas en la 
estructura.
El comportamiento de los elementos será modelado 
de modo consistente con resultados de ensayos de 
laboratorio y tomará en cuenta la fl uencia, la degradación 
de resistencia, la degradación de rigidez, el estrechamiento 
de los lazos histeréticos, y todos los aspectos relevantes 
del comportamiento estructural indicado por los ensayos.
La resistencia de los elementos será obtenida en base 
a los valores esperados sobre resistencia del material, 
endurecimiento por deformación y degradación de 
resistencia por la carga cíclica.
Se permite suponer propiedades lineales para 
aquellos elementos en los que el análisis demuestre que 
permanecen en el rango elástico de respuesta.
Se admite considerar un amortiguamiento 
viscoso equivalente con un valor máximo del 5 % del 
amortiguamiento crítico, además de la disipación resultante 
del comportamiento histerético de los elementos.
Se puede suponer que la estructura está empotrada 
en la base, o alternativamente considerar la fl exibilidad del 
sistema de cimentación si fuera pertinente.
4.7.3  Tratamiento de Resultados
En caso se utilicen por lo menos siete juegos de 
registros del movimiento del suelo, las fuerzas de diseño, 
las deformaciones en los elementos y las distorsiones de 
entrepiso se evaluarán a partir de los promedios de los 
correspondientes resultados máximos obtenidos en los 
distintos análisis. Si se utilizaran menos de siete juegos de 
registros, las fuerzas de diseño, las deformaciones y las 
distorsiones de entrepiso serán evaluadas a partir de los 
máximos valores obtenidos de todos los análisis.
Las distorsiones máximas de entrepiso no deberán 
exceder de 1,25 veces de los valores indicados en la Tabla 
Nº 11.
Las deformaciones en los elementos no excederán 
de 2/3 de aquellas para las que perderían la capacidad 
portante para cargas verticales o para las que se tendría 
una pérdida de resistencia en exceso a 30 %.
Para verifi car la resistencia de los elementos se dividirán 
los resultados del análisis entre R = 2, empleándose las 
normas aplicables a cada material.
CAPÍTULO 5 REQUISITOS DE RIGIDEZ, 
RESISTENCIA Y DUCTILIDAD
5.1 Determinación de Desplazamientos Laterales
Para estructuras regulares, los desplazamientos 
laterales se calcularán multiplicando por 0,75 R los 
resultados obtenidos del análisis lineal y elástico con 
las solicitaciones sísmicas reducidas. Para estructuras 
irregulares, los desplazamientos laterales se calcularán 
multiplicando por R los resultados obtenidos del análisis 
lineal elástico.
Para el cálculo de los desplazamientos laterales no se 
considerarán los valores mínimos de C/R indicados en el 
numeral 4.5.2 ni el cortante mínimo en la base especifi cado 
en el numeral 4.6.4.
5.2 Desplazamientos Laterales Relativos 
Admisibles
El máximo desplazamiento relativo de entrepiso, 
calculado según el numeral 5.1, no deberá exceder la 
fracción de la altura de entrepiso (distorsión) que se indica 
en la Tabla N° 11.
Tabla N° 11
LÍMITES PARA LA DISTORSIÓN DEL ENTREPISO
Material Predominante ( ∆ i / hei )
Concreto Armado 0,007
Acero 0,010
Albañilería 0,005
Madera 0,010
Edifi cios de concreto armado 
con muros de ductilidad 
limitada
0,005
Nota: Los límites de la distorsión (deriva) para 
estructuras de uso industrial serán establecidos por el 
proyectista, pero en ningún caso excederán el doble de los 
valores de esta Tabla.
5.3 Separación entre Edifi cios (s)
Toda estructura debe estar separada de las estructuras 
vecinas, desde el nivel del terreno natural, una distancia 
mínima s para evitar el contacto durante un movimiento 
sísmico.
Esta distancia no será menor que los 2/3 de la suma de 
los desplazamientos máximos de los edifi cios adyacentes 
ni menor que:
s = 0,006 h ≥ 0,03 m 
Donde h es la altura medida desde el nivel del terreno 
natural hasta el nivel considerado para evaluar s.
El edifi cio se retirará de los límites de propiedad 
adyacentes a otros lotes edifi cables, o con edifi caciones, 
distancias no menores de 2/3 del desplazamiento máximo 
calculado según el numeral 5.1 ni menores que s/2 si 
la edifi cación existente cuenta con una junta sísmica 
reglamentaria.
En caso de que no exista la junta sísmica reglamentaria, 
el edifi cio deberá separarse de la edifi cación existente 
el valor de s/2 que le corresponde más el valor s/2 de la 
estructura vecina.
5.4 Redundancia
Cuando sobre un solo elemento de la estructura, muro 
o pórtico, actúa una fuerza de 30 % o más del total de 
la fuerza cortante horizontal en cualquier entrepiso, dicho 
elemento deberá diseñarse para el 125 % de dicha fuerza.
5.5 Verifi cación de Resistencia Última
En caso se realice un análisis de la resistencia última 
se podrá utilizar las especifi caciones del ASCE/SEI 41 
SEISMIC REHABILITATION OF EXISTING BUILDINGS. 
Esta disposición no constituye una exigencia de la 
presente Norma.
CAPÍTULO 6 ELEMENTOS NO ESTRUCTURALES, 
APÉNDICES Y EQUIPOS
6.1 Generalidades
Se consideran como elementos no estructurales 
aquellos que, estando conectados o no al sistema 
resistente a fuerzas horizontales, aportan masa al sistema 
pero su aporte a la rigidez no es signifi cativo.
Para los elementos no estructurales que estén unidos 
al sistema estructural sismorresistente y deban acompañar 
la deformación de la estructura deberá asegurarse que en 
caso de falla no causen daños.
Dentro de los elementos no estructurales que deben 
tener adecuada resistencia y rigidez para acciones 
sísmicas se incluyen:
- Cercos, tabiques, parapetos, paneles prefabricados.
- Elementos arquitectónicos y decorativos entre ellos 
cielos rasos, enchapes.
Domingo 24 de enero de 2016 /  El Peruano576304 NORMAS LEGALES
- Vidrios y muro cortina.
- Instalaciones hidráulicas y sanitarias.
- Instalaciones eléctricas.
- Instalaciones de gas.
- Equipos mecánicos.
- Mobiliario cuya inestabilidad signifi que un riesgo.
6.2 Responsabilidad Profesional
Los profesionales que elaboran los diferentes 
proyectos serán responsables de proveer a los elementos 
no estructurales la adecuada resistencia y rigidez para 
acciones sísmicas.
6.3 Fuerzas de Diseño
Los elementos no estructurales, sus anclajes, y sus 
conexiones deberán diseñarse para resistir una fuerza 
sísmica horizontal en cualquier dirección (F) asociada a 
su peso (Pe), cuya resultante podrá suponerse aplicada 
en el centro de masas del elemento, tal como se indica a 
continuación:
F = 
ai
g
 · C1 · Pe 
Donde ai es la aceleración horizontal en el nivel donde 
el elemento no estructural está soportado, o anclado, al 
sistema estructural de la edifi cación. Esta aceleración 
depende de las características dinámicas del sistema 
estructural de la edifi cación y debe evaluarse mediante un 
análisis dinámico de la estructura.
Alternativamente podrá utilizarse la siguiente 
ecuación:
F = 
Fi
Pi
 · C1 · Pe 
Donde Fi es la fuerza lateral en el nivel donde se apoya 
o se ancla el elemento no estructural calculada de acuerdo 
al numeral 4.5 y Pi el peso de dicho nivel.
Los valores de C1 se tomarán de la Tabla N° 12.
Para calcular las solicitaciones de diseño en 
muros, tabiques, parapetos y en general elementos no 
estructurales con masa distribuida, la fuerza F se convertirá 
en una carga uniformemente distribuida por unidad de 
área. Para muros y tabiques soportados horizontalmente 
en dos niveles consecutivos, se tomará el promedio de las 
aceleraciones de los dos niveles.
Tabla N° 12
VALORES DE C1
-   Elementos que al fallar puedan precipitarse fuera 
de la edifi cación y cuya falla entrañe peligro para 
personas u otras estructuras.
3,0
-   Muros y tabiques dentro de una edifi cación. 2,0
-   Tanques sobre la azotea, casa de máquinas, 
pérgolas, parapetos en la azotea. 3,0
-   Equipos rígidos conectados rígidamente al piso. 1,5
6.4 Fuerza Horizontal Mínima
En ningún nivel del edifi cio la fuerza F calculada con el 
numeral 6.3 será menor que 0,5 · Z · U · S · Pe.
6.5 Fuerzas Sísmicas Verticales
La fuerza sísmica vertical se considerará como 2/3 de 
la fuerza horizontal.
Para equipos soportados por elementos de grandes 
luces, incluyendo volados, se requerirá un análisis 
dinámico con los espectros defi nidos en el numeral 4.6.2.
6.6 Elementos no Estructurales Localizados en la 
Base de la Estructura, por Debajo de la Base y Cercos
Los elementos no estructurales localizados a nivel de 
la base de la estructura o por debajo de ella (sótanos) y 
los cercos deberán diseñarse con una fuerza horizontal 
calculada con:
ܨ= 0,5 · Z ͼ U ͼ S ή ௘ܲ 
6.7 Otras Estructuras
Para letreros, chimeneas, torres y antenas de 
comunicación instaladas en cualquier nivel del edifi cio, 
la fuerza de diseño se establecerá considerando las 
propiedades dinámicas del edifi cio y de la estructura a 
instalar. La fuerza de diseño no deberá ser menor que 
la correspondiente a la calculada con la metodología 
propuesta en este capítulo con un valor de C1 mínimo de 
3,0.
6.8 Diseño Utilizando el Método de los Esfuerzos 
Admisibles
Cuando el elemento no estructural o sus anclajes se 
diseñen utilizando el Método de los Esfuerzos Admisibles, 
las fuerzas sísmicas defi nidas en este Capítulo se 
multiplicarán por 0,8.
CAPÍTULO 7 CIMENTACIONES
7.1 Generalidades
Las suposiciones que se hagan para los apoyos de la 
estructura deberán ser concordantes con las características 
propias del suelo de cimentación.
La determinación de las presiones actuantes en el 
suelo para la verifi cación por esfuerzos admisibles, se hará 
con las fuerzas obtenidas del análisis sísmico multiplicadas 
por 0,8.
7.2 Capacidad Portante
En todo estudio de mecánica de suelos deberán 
considerarse los efectos de los sismos para la determinación 
de la capacidad portante del suelo de cimentación. En los 
sitios en que pueda producirse licuación del suelo, debe 
efectuarse una investigación geotécnica que evalúe esta 
posibilidad y determine la solución más adecuada.
7.3 Momento de Volteo
Toda estructura y su cimentación deberán ser diseñadas 
para resistir el momento de volteo que produce un sismo, 
según los numerales 4.5 o 4.6. El factor de seguridad 
calculado con las fuerzas que se obtienen en aplicación de 
esta Norma deberá ser mayor o igual que 1,2.
7.4 Cimentaciones sobre suelos fl exibles o de baja 
capacidad portante
Para zapatas aisladas con o sin pilotes en suelos tipo 
S3 y S4 y para las Zonas 4 y 3 se proveerá elementos de 
conexión, los que deben soportar en tracción o compresión, 
una fuerza horizontal mínima equivalente al 10 % de la 
carga vertical que soporta la zapata.
Para suelos de capacidad portante menor que 0,15 
MPa se proveerá vigas de conexión en ambas direcciones.
Para el caso de pilotes y cajones deberá proveerse 
de vigas de conexión o deberá tenerse en cuenta los 
giros y deformaciones por efecto de la fuerza horizontal 
diseñando pilotes y zapatas para estas solicitaciones. Los 
pilotes tendrán una armadura en tracción equivalente por 
lo menos al 15 % de la carga vertical que soportan.
CAPÍTULO 8 EVALUACIÓN, REPARACIÓN Y 
REFORZAMIENTO DE ESTRUCTURAS
Las estructuras dañadas por sismos deben ser 
evaluadas, reparadas y/o reforzadas de tal manera 
que se corrijan los posibles defectos estructurales que 
provocaron los daños y recuperen la capacidad de resistir 
un nuevo evento sísmico, acorde con la fi losofía del diseño 
sismorresistente señalada en el Capítulo 1.
 El Peruano / Domingo 24 de enero de 2016 576305NORMAS LEGALES
8.1 Evaluación de estructuras después de un sismo
Ocurrido el evento sísmico la estructura deberá ser 
evaluada por un ingeniero civil, quien deberá determinar si 
la edifi cación se encuentra en buen estado o requiere de 
reforzamiento, reparación o demolición. El estudio deberá 
necesariamente considerar las características geotécnicas 
del sitio.
8.2 Reparación y reforzamiento
La reparación o reforzamiento deberá dotar 
a la estructura de una combinación adecuada de 
rigidez, resistencia y ductilidad que garantice su buen 
comportamiento en eventos futuros.
El proyecto de reparación o reforzamiento incluirá 
los detalles, procedimientos y sistemas constructivos a 
seguirse.
Para la reparación y el reforzamiento sísmico 
de edifi caciones se seguirán los lineamientos del 
Reglamento Nacional de Edifi caciones (RNE). Solo en 
casos excepcionales se podrá emplear otros criterios 
y procedimientos diferentes a los indicados en el RNE, 
con la debida justifi cación técnica y con aprobación del 
propietario y de la autoridad competente.
Las edificaciones esenciales se podrán intervenir 
empleando los criterios de reforzamiento sísmico 
progresivo y en la medida que sea aplicable, usando 
los criterios establecidos en el documento “Engineering 
Guideline for Incremental Seismic Rehabilitation”, 
FEMA P-420, Risk Management Series, USA, 2009.
CAPÍTULO 9 INSTRUMENTACIÓN
9.1 Estaciones Acelerométricas
Las edifi caciones que individualmente o en forma 
conjunta, tengan un área techada igual o mayor que 10 
000 m2, deberán contar con una estación acelerométrica, 
instalada a nivel del terreno natural o en la base del 
edifi cio. Dicha estación acelerométrica deberá ser 
provista por el propietario, siendo las especifi caciones 
técnicas, sistemas de conexión y transmisión de datos 
debidamente aprobados por el Instituto Geofísico del 
Perú (IGP).
En edifi caciones con más de 20 pisos o en aquellas 
con dispositivos de disipación sísmica o de aislamiento en 
la base, de cualquier altura, se requerirá además de una 
estación acelerométrica en la base, otra adicional, en la 
azotea o en el nivel inferior al techo.
9.2 Requisitos para su Ubicación
La estación acelerométrica deberá instalarse en un 
área adecuada, con acceso fácil para su mantenimiento y 
apropiada iluminación, ventilación, suministro de energía 
eléctrica estabilizada. El área deberá estar alejada de 
fuentes generadoras de cualquier tipo de ruido antrópico. 
El plan de instrumentación será preparado por los 
proyectistas de cada especialidad, debiendo indicarse 
claramente en los planos de arquitectura, estructuras e 
instalaciones del edifi cio.
9.3 Mantenimiento
El mantenimiento operativo de las partes, de los 
componentes, del material fungible, así como el servicio 
de los instrumentos, deberán ser provistos por los 
propietarios del edifi cio y/o departamentos, bajo control 
de la municipalidad y debe ser supervisado por el Instituto 
Geofísico del Perú. La responsabilidad del propietario se 
mantendrá por 10 años.
9.4 Disponibilidad de Datos
La información registrada por los instrumentos será 
integrada al Centro Nacional de Datos Geofísicos y se 
encontrará a disposición del público en general. 
ANEXO N° 01
ZONIFICACIÓN SÍSMICA
Las zonas sísmicas en las que se divide el territorio peruano, para 
fi nes de esta Norma se muestran en la Figura 1.
A continuación se especifi can las provincias y distritos de cada zona.
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
LORETO
MARISCAL
RAMÓN
CASTILLA
RAMÓN CASTILLA
1 TODOS LOS DISTRITOS
PEBAS
SAN PABLO
YAVARI
MAYNAS
ALTO NANAY
1 TODOS LOS DISTRITOS
BELÉN
FERNANDO LORES
INDIANA
IQUITOS
LAS AMAZONAS
MAZÁN
NAPO
PUNCHANA
PUTUMAYO
SAN JUAN 
BAUTISTA
TNTE. MANUEL 
CLAVERO
TORRES CAUSANA
REQUENA
SAQUENA 1 UN DISTRITO
REQUENA
2 DIEZ DISTRITOS
CAPELO
SOPLÍN
TAPICHE
JENARO HERRERA
YAQUERANA
ALTO TAPICHE
EMILIO SAN 
MARTÍN
MAQUÍA
PUINAHUA
LORETO
NAUTA
2 TODOS LOS DISTRITOS
PARINARI
TIGRE
TROMPETEROS
URARINAS
ALTO
AMAZONAS
LAGUNAS 2 UN DISTRITO
YURIMAGUAS
3 CINCO DISTRITOS
BALSAPUERTO
JEBEROS
SANTA CRUZ
TNTE. CÉSAR 
LÓPEZ ROJAS
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
LORETO UCAYALI
CONTAMANA
2 TODOS LOS DISTRITOS
INAHUAYA
PADRE MÁRQUEZ
PAMPA HERMOSA
SARAYACU
Domingo 24 de enero de 2016 /  El Peruano576306 NORMAS LEGALES
ALFREDO VARGAS 
GUERRA
YANAYACU
DATEM DEL 
MARAÑÓN
MANSERICHE
2 CUATRO DISTRITOS
MORONA
PASTAZA
ANDOAS
BARRANCA
3 DOS
CAHUAPANAS
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
UCAYALI
PURÚS PURÚS 1 ÚNICO DISTRITO
ATALAYA
RAIMONDI
2 TODOS LOS DISTRITOS
SEPAHUA
TAHUANÍA
YURÚA
PADRE ABAD
CURIMANÁ
2 TODOS LOS DISTRITOSIRAZOLA
PADRE ABAD
CORONEL 
PORTILLO
CALLERÍA
2 TODOS LOS DISTRITOS
CAMPOVERDE
IPARÍA
MANANTAY
MASISEA
NUEVA REQUENA
YARINACOCHA
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
MADRE DE 
DIOS
TAMBOPATA
INAMBARI
1 TODOS LOS DISTRITOS
LABERINTO
LAS PIEDRAS
TAMBOPATA
TAHUAMANU
IBERIA
1 TODOS LOS DISTRITOSIÑAPARI
TAHUAMANU
MANU
FITZCARRALD
2 TODOS LOS DISTRITOS
HUEPETUHE
MADRE DE DIOS
MANU
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
PUNO
SANDIA
ALTO INAMBARI
1 TRES DISTRITOS
SAN JUAN DEL 
ORO
YANAHUAYA
CUYOCUYO
2 SIETE DISTRITOS
LIMBANI
PATAMBUCO
PHARA
QUIACA
SAN PEDRO DE 
PUTINA PUNCO
SANDIA
SAN ANTONIO
DE PUTINA
ANANEA
2 TODOS LOS DISTRITOS
QUILCAPUNCU
SINA
PEDRO VILCA 
APAZA
PUTINA
CARABAYA AYAPATA 2 TODOS LOS DISTRITOS
COASA
CRUCERO
ITUATA
SAN GABÁN
USICAYOS
AJOYANI
CORANI
MACUSANI
OLLACHEA
HUANCANÉ
COJATA
2 TODOS LOS DISTRITOS
HUANCANÉ
HUATASANI
INCHUPALLA
PUSI
ROSASPATA
TARACO
VILQUE CHICO
MOHO
HUAYRAPATA
2 TODOS LOS DISTRITOS
MOHO
CONIMA
TILALI
PUNO
COATA
2 TRES DISTRITOSCAPACHICA
AMANTANI
ACORA
3 DOCE DISTRITOS
ATUNCOLLA
CHUCUITO
HUATA
MAÑAZO
PAUCARCOLLA
PICHACANI
PLATERIA
PUNO
SAN ANTONIO
TIQUILLACA
VILQUE
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
PUNO
AZÁNGARO
AZÁNGARO
2 TODOS LOS DISTRITOS
ACHAYA
ARAPA
ASILLO
CAMINACA
CHUPA
JOSÉ DOMINGO 
CHOQUEHUANCA
MUÑANI
POTONI
SAMAN
SAN ANTÓN
SAN JOSÉ
SAN JUAN DE 
SALINAS
SANTIAGO DE 
PUPUJA
TIRAPATA
CHUCUITO
DESAGUADERO
3 TODOS LOS DISTRITOS
HUACULLANI
JULI
KELLUYO
PISACOMA
POMATA
ZEPITA
EL COLLAO
CAPAZO
3 TODOS LOS DISTRITOS
CONDURIRI
ILAVE
PILCUYO
 El Peruano / Domingo 24 de enero de 2016 576307NORMAS LEGALES
SANTA ROSA
LAMPA
CALAPUJA
2 TRES DISTRITOSNICASIO
PUCARÁ
CABANILLA
3 SIETE DISTRITOS
LAMPA
OCUVIRI
PALCA
PARATIA
SANTA LUCÍA
VILAVILA
MELGAR
ANTAUTA
2 TODOS LOS DISTRITOS
AYAVIRI
CUPI
PUNO LLALLI
MACARI
NUÑOA
ORURILLO
SANTA ROSA
UMACHIRI
SAN ROMÁN
JULIACA 3
TODOS LOS 
DISTRITOS
CABANA
CABANILLAS
CARACOTO
YUNGUYO
YUNGUYO
3 TODOS LOS DISTRITOS
ANAPIA
COPANI
CUTURAPI
OLLARAYA
TINICACHI
UNICACHI
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
AMAZONAS
CAHACHAPOYAS
ASUNCIÓN
2 TODOS LOS DISTRITOS
BALSAS
CHACHAPOYAS
CHETO
CHILIQUÍN
CHUQUIBAMBA
GRANADA
HUANCAS
LA JALCA
LEVANTO
LEYMEBAMBA
MAGDALENA
MARISCAL 
CASTILLA
MOLINOPAMPA
MONTEVIDEO
OLLEROS
QUINJALCA
SAN FRANCISCO 
DE DAGUAS
SAN ISIDRO DE 
MAINO
SOLOCO
SONCHE
BAGUA
ARAMANGO
2 TODOS LOS DISTRITOS
BAGUA
COPALLIN
EL PARCO
IMAZA
LA PECA
BONGARÁ
CHISQUILLA
2 TODOS LOS DISTRITOS
CHURUJA
COROSHA
CUISPES
FLORIDA
JAZAN
JUMBILLA
RECTA
SAN CARLOS
SHIPASBAMBA
VALERA
YAMBRASBAMBA
CONDORCANQUI
EL CENEPA
2 TODOS LOS DISTRITOSNIEVA
RÍO SANTIAGO
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
AMAZONAS
LUYA
CAMPORREDONDO
2 TODOS LOS DISTRITOS
COCABAMBA
COLCAMAR
CONILA
INGUILPATA
LAMUD
LONGUITA
LONYA CHICO
LUYA
LUYA VIEJO
MARÍA
OCALLI
OCUMAL
PISUQUÍA
PROVIDENCIA
SAN CRISTÓBAL
SAN FRANCISCO 
DEL YESO
SAN JERÓNIMO
SAN JUAN DE 
LOPECANCHA
SANTA CATALINA
SANTO TOMÁS
TINGO
TRITA
UTCUBAMBA
BAGUA GRANDE
2
TODOS LOS 
DISTRITOS
CAJARURO
CUMBA
EL MILAGRO
JAMALCA
LONYA GRANDE
YAMON
RODRÍGUEZ DE
MENDOZA
CHIRIMOTO
2 ONCE DISTRITOS
COCHAMAL
HUAMBO
LIMABAMBA
LONGAR
MARISCAL 
BENAVIDES
MILPUC
OMIA
SAN NICOLÁS
SANTA ROSA
TOTORA
VISTA ALEGRE 3 UN DISTRITO
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
BELLAVISTA
BELLAVISTA
2 TODOS LOS DISTRITOS
ALTO BIAVO
BAJO BIAVO
HUALLAGA
SAN PABLO
SAN RAFAEL
Domingo 24 de enero de 2016 /  El Peruano576308 NORMAS LEGALES
HUALLAGA
SAPOSOA
2 TODOS LOS DISTRITOS
EL ESLABÓN
PISCOYACU
SACANCHE
TINGO DE 
SAPOSOA
ALTO SAPOSOA
LAMAS
LAMAS
3 TODOS LOS DISTRITOS
ALONSO DE 
ALVARADO
BARRANQUILLA
CAYNARACHI
CUÑUMBUQUI
PINTO RECODO
RUMISAPA
SAN ROQUE DE 
CUMBAZA
SHANAO
TABALOSOS
ZAPATEROS
MARISCAL 
CÁCERES
JUANJUÍ
2 TODOS LOS DISTRITOS
CAMPANILLA
HUICUNGO
PACHIZA
SAN MARTÍN PAJARILLO
JUANJUICILLO
PICOTA
PICOTA
2 TODOS LOS DISTRITOS
BUENOS AIRES
CASPISAPA
PILLUANA
PUCACACA
SAN CRISTÓBAL
SAN HILARIÓN
SHAMBOYACU
TINGO DE PONAZA
TRES UNIDOS
MOYOBAMBA
MOYOBAMBA
3 TODOS LOS DISTRITOS
CALZADA
HABANA
JEPELACIO
SORITOR
YANTALO
RIOJA
RIOJA
3 TODOS LOS DISTRITOS
AWAJÚN
ELÍAS SOPLÍN 
VARGAS
NUEVA 
CAJAMARCA
PARDO MIGUEL
POSIC
SAN FERNANDO
YORONGOS
YURACYACU
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
SAN MARTÍN SAN MARTÍN
CHIPURANA
2 CUATRO DISTRITOS
EL PORVENIR
HUIMBAYOC
PAPAPLAYA
TARAPOTO
3
DIEZ 
DISTRITOS
ALBERTO LEVEU
CACATACHI
CHAZUTA
JUAN GUERRA
LA BANDA DE 
SHILCAYO
MORALES
SAN ANTONIO
SAUCE
SHAPAJA
TOCACHE
TOCACHE
2 TODOS LOS DISTRITOS
NUEVO 
PROGRESO
PÓLVORA
SHUNTE
UCHIZA
EL DORADO
SAN JOSÉ DE SISA
3 TODOS LOS DISTRITOS
AGUA BLANCA
SAN MARTÍN
SANTA ROSA
SHANTOJA
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
HUÁNUCO
HUÁNUCO
HUÁNUCO
2 TODOS LOS DISTRITOS
AMARILIS
CHINCHAO
CHURUMBAMBA
MARGOS
PILLCO MARCA
QUISQUI
SAN FRANCISCO 
DE CAYRÁN
SAN PEDRO DE 
CHAULÁN
SANTA MARÍA DEL 
VALLE
YARUMAYO
YACUS
HUACAYBAMBA
HUACAYBAMBA
2 TODOS LOS DISTRITOS
CANCHABAMBA
COCHABAMBA
PINRA
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
HUÁNUCO
LEONCIO PRADO RUPA-RUPA 2 TODOS LOS DISTRITOS
JOSÉ CRESPO Y 
CASTILLO
MARIANO DÁMASO 
BERAÚN
DANIEL ALOMÍA 
ROBLES
FELIPE LUYANDO
HERMILIO 
VALDIZÁN
MARAÑÓN HUACACHUCRO 2 TODOS LOS DISTRITOS
CHOLÓN
SAN 
BUENAVENTURA
PUERTO INCA PUERTO INCA 2 TODOS LOS DISTRITOS
CODO DEL 
POZUZO
HONORIA
TOURNAVISTA
YUYAPICHIS
YAROWILCA CHAVINILLO 2 TODOS LOS DISTRITOS
CAHUAC
CHACABAMBA
CHUPAN
JACAS CHICO
OBAS
PAMPAMARCA
CHORAS
 El Peruano / Domingo 24 de enero de 2016 576309NORMAS LEGALES
PACHITEA
PANAO
2 TODOS LOS DISTRITOS
CHAGLLA
MOLINO
UMARI
AMBO
AMBO
2 TODOS LOS DISTRITOS
CAYNA
COLPAS
CONCHAMARCA
HUÁCAR
SAN FRANCISCO
SAN RAFAEL
TOMAY KICHWA
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
HUÁNUCO
HUAMALÍES
ARANCAY
2 OCHO DISTRITOS
CHAVÍN DE 
PARIARCA
JACAS GRANDE
JIRCAN
MONZÓN
PUNCHAO
SINGA
TANTAMAYO
LLATA
3 TRES DISTRITOSMIRAFLORES
PUÑOS
DOS DE MAYO
CHUQUIS
2 TRES DISTRITOSMARÍAS
QUIVILLA
LA UNIÓN
3 SEIS DISTRITOS
PACHAS
RIPÁN
SHUNQUI
SILLAPATA
YANAS
LAURICOCHA
BAÑOS
3 TODOS LOS DISTRITOS
JESÚS
JIVIA
QUEROPALCA
RONDOS
SAN FRANCISCO 
DE ASÍS
SAN MIGUEL DE 
CAURI
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
PASCO
OXAPAMPA
OXAPAMPA
2 TODOS LOS DISTRITOS
CHONTABAMBA
HUANCABAMBA
PALCAZU
POZUZO
PUERTO 
BERMÚDEZ
VILLA RICA
PASCO
HUACHÓN
2 OCHO DISTRITOS
HUARIACA
NINACACA
PALLANCHACRA
PAUCARTAMBO
SAN FRANCISCO 
DE ASÍS DE 
YARUSYACÁN
TICLACAYÁN
YANACANCHA
CHAUPIMARCA (c. 
de Pasco) 3
CINCO 
DISTRITOS
HUAYLLAY
SIMÓN BOLIVAR
TINYAHUARCO
VICCO
DANIEL A. CARRIÓN
YANAHUANCA
3 TODOS LOS DISTRITOS
CHACAYAN
GOYLLARISQUIZGA
PAUCAR
SAN PEDRO DE 
PILLAO
SANTA ANA DE 
TUSI
TAPUC
VILCABAMBA
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
JUNÍN
CHANCHAMAYO
CHANCHAMAYO
2 TODOS LOS DISTRITOS
PERENÉ
PICHANAQUI
SAN LUIS DE 
SHUARO
SAN RAMON
VITOC
SATIPO
COVIRIALI
2 TODOS LOS DISTRITOS
LLAYLLA
MAZAMARI
PAMPA HERMOSA
PANGOA
RÍO NEGRO
RÍO TAMBO
SATIPO
TARMA
ACOBAMBA 2
SEIS 
DISTRITOS
HUASAHUASI
PALCA
PALCAMAYO
SAN PEDRO DE 
CAJAS
TAPO
HUARICOLCA 3
TRES 
DISTRITOSLA UNIÓN
TARMA
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
JUNÍN
CONCEPCIÓN
ANDAMARCA
2 CUATRO DISTRITOS
COCHAS
COMAS
MARISCAL 
CASTILLA
ACO
3 ONCE DISTRITOS
CHAMBARA
CONCEPCIÓN
HEROÍNAS DE 
TOLEDO
MANZANARES
MATAHUASI
MITO
NUEVE DE JULIO
ORCOTUNA
SAN JOSÉ DE 
QUERO
SANTA ROSA DE 
OCOPA
CHUPACA
AHUAC
3 TODOS LOS DISTRITOS
CHONGOS BAJO
CHUPACA
HUACHAC
HUAMANCACA 
CHICO
Domingo 24 de enero de 2016 /  El Peruano576310 NORMAS LEGALES
SAN JUAN DE 
JARPA
SAN JUAN DE 
YSCOS
TRES DE 
DICIEMBRE
YANACANCHA
HUANCAYO
PARIAHUANCA
2 DOS DISTRITOSSANTO DOMINGO 
DE ACOBAMBA
CARHUACALLANGA
3 VEINTISEIS DISTRITOS
CHACAPAMPA
CHICCHE
CHILCA
CHONGOS ALTO
CHUPURO
COLCA
JUNÍN CULLHUAS
EL TAMBO
HUACRAPUQUIO
HUALHUAS
HUANCAN
HUANCAYO
HUASICANCHA
HUAYUCACHI
INGENIO
PILCOMAYO
PUCARA
QUICHUAY
QUILCAS
SAN AGUSTÍN
SAN JERÓNIMO DE 
TUNÁN
SAÑO
SAPALLANGA
SICAYA
VIQUES
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
JUNÍN JAUJA
APATA
2 CUATRO DISTRITOS
MOLINOS
MONOBAMBA
RICRAN
ACOLLA
3 TREINTA DISTRITOS
ATAURA
CANCHAYLLO
CURICACA
EL MANTARO
HUAMALI
HUARIPAMPA
HUERTAS
JANJAILLO
JAUJA
JULCAN
LEONOR ORDÓÑEZ
LLOCLLAPAMPA
MARCO
MASMA
MASMA CHICCHE
MUQUI
MUQUIYAUYO
PACA
PACCHA
PANCÁN
PARCO
POMACANCHA
SAN LORENZO
SAN PEDRO DE 
CHUNAN
SAUSA
SINCOS
TUNANMARCA
YAULI
YAUYOS
JUNÍN
CARHUAMAYO
2 DOS DISTRITOSULCUMAYO
JUNÍN 3 DOS 
DISTRITOSONDORES
YAULI
CHACAPALPA
3 TODOS LOS DISTRITOS
HUAY-HUAY
LA OROYA
MARCAPOMACOCHA
MOROCOCHA
PACCHA
SANTA BÁRBARA 
DE CARHUACAYÁN
SANTA ROSA DE 
SACCO
SUITUCANCHA
YAULI
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
CUSCO
CALCA
CALCA
2 TODOS LOS DISTRITOS
COYA
LAMAY
LARES
PÍSAC
SAN SALVADOR
TARAY
YANATILE
URUBAMBA
CHINCHERO
2 TODOS LOS DISTRITOS
HUAYLLABAMBA
MACHU PICCHU
MARAS
OLLANTAYTAMBO
URUBAMBA
YUCAY
PAUCARTAMBO
CAICAY
2 TODOS LOS DISTRITOS
CHALLABAMBA
COLQUEPATA
HUANCARANI
KOSÑIPATA
PAUCARTAMBO
ANTA
ANCAHUASI
2 TODOS LOS DISTRITOS
ANTA
CACHIMAYO
CHINCHAYPUJIO
HUAROCONDO
LIMATAMBO
MOLLEPATA
PUCYURA
ZURITE
QUISPICANCHIS
ANDAHUAYLILLAS
2 TODOS LOS DISTRITOS
CAMANTI
CCARHUAYO
CCATCA
CUSIPATA
HUARO
LUCRE
MARCAPATA
OCONGATE
OROPESA
QUIQUIJANA
URCOS
 El Peruano / Domingo 24 de enero de 2016 576311NORMAS LEGALES
PARURO
ACCHA
2 TODOS LOS DISTRITOS
CCAPI
COLCHA
HUANOQUITE
OMACHA
PACCARITAMBO
PARURO
PILLPINTO
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
CUSCO
CANCHIS
ALTO PICHIGUA
2 TODOS LOS DISTRITOS
COMBAPATA
MARANGANI
PITUMARCA
SAN PABLO
SAN PEDRO
SUYCKUTAMBO
TINTA
CANAS
CHECCA
2 TODOS LOS DISTRITOS
KUNTURKANKI
LANGUI
LAYO
PAMPAMARCA
QUEHUE
TÚPAC AMARU
YANAOCA
ACOMAYO
ACOMAYO
2 TODOS LOS DISTRITOS
ACOPIA
ACOS
MOSOC LLACTA
POMACANCHI
RONDOCAN
SANGARARÁ
CUSCO
CCORCA
2 TODOS LOS DISTRITOS
CUSCO
POROY
SAN JERÓNIMO
SAN SEBASTIÁN
SANTIAGO
SAYLLA
WANCHAQ
LA CONVENCIÓN
ECHERATE
2 TODOS LOS DISTRITOS
HUAYOPATA
MARANURA
OCOBAMBA
PICHARI
QUELLOUNO
QUIMBIRI
SANTA ANA
SANTA TERESA
VILCABAMBA
CHUMBIVILCAS
CAPACMARCA
2 CUATRO DISTRITOS
CHAMACA
COLQUEMARCA
LIVITACA
LLUSCO
3 CUATRO DISTRITOS
QUIÑOTA
SANTO TOMÁS
VELILLE
ESPINAR
CONDOROMA
3 TODOS LOS DISTRITOS
COPORAQUE
ESPINAR
OCORURO
PALLPATA
PICHIGUA
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
HUANCAVELICA
CHURCAMPA
ANCO
2 TODOS LOS DISTRITOS
CHINCHIUASI
CHURCAMPA
COSME
EL CARMEN
LA MERCED
LOCROJA
PACHAMARCA
PAUCARBAMBA
SAN MIGUEL DE 
MAYOC
SAN PEDRO DE 
CORIS
ACOBAMBA
ACOBAMBA
2 TODOS LOS DISTRITOS
ANDABAMBA
ANTA
CAJA
MARCAS
PAUCARÁ
POMACOCHA
ROSARIO
TAYACAJA
COLCABAMBA
2 DIEZ DISTRITOS
DANIEL 
HERNÁNDEZ
HUACHOCOLPA
HUARIBAMBA
QUISHUAR
SALCABAMBA
SAN MARCOS DE 
ROCCHAC
SARCAHUASI
SURCUBAMBA
TINTAY PUNCU
ACOSTAMBO
3 SIETE DISTRITOS
ACRAQUIA
AHUAYCHA
HUANDO
ÑAHUIMPUQUIO
PAMPAS
PAZOS
ANGARAES
CHINCHO 2 UN DISTRITO
ANCHONGA
3 ONCE DISTRITOS
CALLANMARCA
CCOCHACCASA
CONGALLA
HUANCA HUANCA
HUAYLLAY 
GRANDE
JULCAMARCA
LIRCAY
SAN ANTONIO DE 
ANTAPARCO
SECCLLA
STO TOMÁS DE 
PATA
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
HUANCAVELICA
ACOBAMBILLA
3 TODOS LOS DISTRITOS
ACORIA
ASCENSIÓN
CONAYCA
CUENCA
HUACHOCOLPA
HUANCAVELICA
HUAYLLAHUARA
IZCUCHACA
Domingo 24 de enero de 2016 /  El Peruano576312 NORMAS LEGALES
LARIA
MANTA
MARISCAL 
CÁCERES
MOYA
NUEVO OCCORO
PALCA
PILCHACA
VILCA
YAULI
CASTROVIRREYNA
ARMA
3 ONCE DISTRITOS
AURAHUA
CASTROVIRREYNA
CHUPAMARCA
COCAS
HUACHOS
HUAMATAMBO
MOLLEPAMPA
SANTA ANA
TANTARÁ
TICRAPO
HUANCAVELICA CAPILLAS
4 DOS DISTRITOSSAN JUAN
HUAYTARÁ
SAN ANTONIO DE 
CUSICANCHA
3 TRES DISTRITOSPILPICHACA
QUERCO
AYAVÍ
4 TRECE DISTRITOS
CÓRDOVA
HUAYACUNDO 
ARMA
HUAYTARÁ
LARAMARCA
OCOYO
QUITO ARMA
SAN FRANCISCO 
DE SANGAYAICO
SAN ISIDRO
SANTIAGO DE 
CHOCORVOS
SANTIAGO DE 
QUIRAHUARA
SANTO DOMINGO 
DE CAPILLAS
TAMBO
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
AYACUCHO
HUANTA
AYAHUANCO
2 TODOS LOS DISTRITOS
HIGUAIN
HUAMANGUILLA
HUANTA
LLOCHEGUA
LURICOCHA
SANTILLANA
SIVIA
LA MAR
ANCO
2 TODOS LOS DISTRITOS
AYNA
CHILCAS
CHUNGUI
LUIS CARRANZA
SAN MIGUEL
SANTA ROSA
TAMBO
HUAMANGA
ACOCRO
2 DIEZ DISTRITOS
ACOSVINCHOS
AYACUCHO
JESÚS NAZARENO
OCROS
PACAYCASA
QUINUA
SAN JOSÉ DE 
TICLLAS
SANTIAGO DE 
PISCHA
TAMBILLO
CARMEN ALTO
3 CINCO DISTRITOS
CHIARA
SAN JUAN 
BAUTISTA
SOCOS
VINCHOS
VILCASHUAMÁN
CONCEPCIÓN 2 UN DISTRITO
ACOMARCA
3 SIETE DISTRITOS
CARHUANCA
HUAMBALPA
INDEPENDENCIA
SAURAMA
VILCASHUAMÁN
VISCHONGO
HUANCASANCOS
CARAPO
3 TODOS LOS DISTRITOS
SACSAMARCA
SANCOS
SANTIAGO DE 
LUCANAMARCA
CANGALLO
CANGALLO
3 TODOS LOS DISTRITOS
CHUSCHI
LOS 
MOROCHUCOS
MARÍA PARADO DE 
BELLIDO
PARAS
TOTOS
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
AYACUCHO
PÁUCAR DEL SARA 
SARA
COLTA
3 TODOS LOS DISTRITOS
CORCULLA
LAMPA
MARCABAMBA
OYOLO
PARARCA
PAUSA
SAN JAVIER DE 
ALPABAMBA
SAN JOSÉ DE 
USHUA
SARA SARA
SUCRE
BELÉN
3 TODOS LOS DISTRITOS
CHALCOS
CHILCAYOC
HUACAÑA
MORCOLLA
PAICO
QUEROBAMBA
SAN PEDRO DE 
LARCAY
SAN SALVADOR DE 
QUIJE
SANTIAGO DE 
PAUCARAY
SORAS
VÍCTOR FAJARDO
ALCAMENCA
3
TODOS LOS 
DISTRITOS
APONGO
ASQUIPATA
CANARIA
CAYARA
COLCA
HUAMANQUIQUIA
 El Peruano / Domingo 24 de enero de 2016 576313NORMAS LEGALES
HUANCAPI
HUANCARAYLLA
HUAYA
SARHUA
VILCANCHOS
PARINACOCHAS
CHUMPI
3 SEIS DISTRITOS
CORACORA
CORONEL 
CASTAÑEDA
PACAPAUSA
SAN FRANCISCO 
DE RAVACAYCU
UPAHUACHO
PULLO
4 DOS DISTRITOSPUYUSCA
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
AYACUCHO LUCANAS
AUCARA
3 DIEZ DISTRITOS
CABANA
CARMEN SALCEDO
CHAVIÑA
CHIPAO
LUCANAS
PUQUIO
SAN JUAN
SAN PEDRO DE 
PALCO
SANTA ANA DE 
HUAYCAHUACHO
HUAC HUAS
4 ONCE DISTRITOS
LARAMATE
LEONCIO PRADO
LLAUTA
OCAÑA
OTOCA
SAISA
SAN CRÍSTOBAL
SAN PEDRO
SANCOS
SANTA LUCÍA
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
APURÍMAC
COTABAMBAS
CALLHUAHUACHO
2 TODOS LOS DISTRITOS
COTABAMBAS
COYLLURQUI
HAQUIRA
MARA
TAMBOBAMBA
GRAU
CHUQUIBAMBILLA
2 TODOS LOS DISTRITOS
CURASCO
CURPAHUASI
GAMARRA
HUAYLLATI
MAMARA
MICAELA 
BASTIDAS
PATAYPAMPA
PROGRESO
SAN ANTONIO
SANTA ROSA
TURPAY
VILCABAMBA
VIRUNDO
ABANCAY
ABANCAY
2
TODOS LOS 
DISTRITOSCHACOCHE
CIRCA
CURAHUASI
HUANIPACA
LAMBRAMA
PICHIRHUA
SAN PEDRO DE 
CACHORA
TAMBURCO
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
APURÍMAC
CHINCHEROS
ANCO-HUALLO
2 TODOS LOS DISTRITOS
CHINCHEROS
COCHARCAS
HUACCANA
OCOBAMBA
ONGOY
RANRACANCHA
URANMARCA
ANDAHUAYLAS
ANDAHUAYLAS
2 TRECE DISTRITOS
ANDARAPA
HUANCARAMA
HUANCARAY
KAQUIABAMBA
KISHUARA
PACOBAMBA
PACUCHA
SAN ANTONIO DE 
CACHI
SAN JERONIMO
SANTA MARIA DE 
CHICMO
TALAVERA
TURPO
CHIARA
3 SEIS DISTRITOS
HUAYANA
PAMPACHIRI
POMACOCHA
SAN MIGUEL DE 
CHACCRAMPA
TUMAY HUARACA
AYMARAES
CHAPIMARCA
2 CINCO DISTRITOS
COLCABAMBA
LUCRE
SAN JUAN DE 
CHACÑA
TINTAY
CAPAYA
3 DOCE DISTRITOS
CARAYBAMBA
CHALHUANCA
COTARUSE
HUAYLLO
JUSTO APU 
SAHUARAURA
POCOHUANCA
SAÑAYCA
SORAYA
TAPAIRIHUA
TORAYA
YANACA
ANTABAMBA
ANTABAMBA
3 TODOS LOS DISTRITOS
EL ORO
HIAQUIRCA
JUAN ESPINOZA 
MEDRANO
OROPESA
PACHACONAS
SABAINO
Domingo 24 de enero de 2016 /  El Peruano576314 NORMAS LEGALES
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
TUMBES
CONTRALMIRANTE 
VILLAR
CASITAS
4 TODOS LOS DISTRITOSZORRITOS
TUMBES
CORRALES
4 TODOS LOS DISTRITOS
LA CRUZ
PAMPAS DE 
HOSPITAL
SAN JACINTO
SAN JUAN DE LA 
VIRGEN
TUMBES
ZARUMILLA
AGUAS VERDES
4 TODOS LOS DISTRITOS
MATAPALO
PAPAYAL
ZARUMILLA
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
PIURA
HUANCABAMBA
CANCHAQUE
3 TODOS LOS DISTRITOS
EL CARMEN DE LA 
FRONTERA
HUANCABAMBA
HUARMACA
LALAQUIZ
SAN MIGUEL DE EL 
FAIQUE
SONDOR
SONDORILLO
AYABACA
AYABACA
3 SEIS DISTRITOS
JILILÍ
LAGUNAS
MONTERO
PACAIPAMPA
SICCHEZ
FRÍAS
4 CUATRO DISTRITOS
PAIMAS
SAPILLICA
SUYO
MORROPÓN
BUENOS AIRES
3 SEIS DISTRITOS
CHALACO
SALITRAL
SAN JUAN DE 
BIGOTE
SANTA CATALINA 
DE MOSSA
YAMANGO
CHULUCANAS 4
CUATRO 
DISTRITOS
LA MATANZA
MORROPÓN
SANTO DOMINGO
PIURA
CASTILLA
4 TODOS LOS DISTRITOS
CATACAOS
CURA MORI
EL TALLÁN
LA ARENA
LA UNIÓN
LAS LOMAS
PIURA
TAMBO GRANDE
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
PAITA
AMOTAPE
4 TODOS LOS DISTRITOS
ARENAL
COLÁN
LA HUACA
PAITA
TAMARINDO
VICHAYAL
SECHURA
BELLAVISTA LA 
UNION
4 TODOS LOS  DISTRITOS
BERNAL
CRISTO NOS 
VALGA
RINCONADA 
LLICUAR
SECHURA
VICE
PIURA
SULLANA
BELLAVISTA
4 TODOS LOS DISTRITOS
IGNACIO 
ESCUDERO
LANCONES
MARCAVELICA
MIGUEL CHECA
QUERECOTILLO
SALITRAL
SULLANA
TALARA
EL ALTO
4 TODOS LOS DISTRITOS
LA BREA
LOBITOS
LOS ÓRGANOS
MÁNCORA
PARIÑAS
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
LAMBAYEQUE
FERREÑAFE
CAÑARIS
3 DOS DISTRITOSINCAHUASI
FERREÑAFE 4
CUATRO 
DISTRITOS
MANUEL A. 
MESONES MURO
PITIPO
PUEBLO NUEVO
LAMBAYEQUE
SALAS 3 UN DISTRITO
CHOCHOPE
4 SIETE DISTRITOS
ILLIMO
JAYANCA
LAMBAYEQUE
MOCHUMI
MÓRROPE
MOTUPE
OLMOS
PACORA
SAN JOSÉ
TÚCUME
CHICLAYO
CAYALTÍ
4 TODOS LOS DISTRITOS
CHICLAYO
CHONGOYAPE
ETEN
ETEN PUERTO
JOSÉ LEONARDO 
ORTIZ
LA VICTORIA
LAGUNAS
MONSEFÚ
NUEVA ARICA
OYOTÚN
PATAPO
PICSI
PIMENTEL
POMALCA
PUCALÁ
REQUE
SANTA ROSA
SAÑA
TUMÁN
 El Peruano / Domingo 24 de enero de 2016 576315NORMAS LEGALES
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
CAJAMARCA
HUALGAYOC
BAMBAMARCA 2
TODOS LOS 
DISTRITOSCHUGUR
HUALGAYOC
SAN IGNACIO
CHIRINOS 2
CINCO 
DISTRITOS
HUARANGO
LA COIPA
NAMBALLE
SAN IGNACIO
SAN JOSE DE 
LOURDES 2 DOS 
DISTRITOS
TABACONAS
CELENDÍN
CELENDÍN
2 TODOS LOS DISTRITOS
CHUMUCH
CORTEGANA
HUASMIN
JORGE CHÁVEZ
JOSÉ GÁLVEZ
LA LIBERTAD DE 
PALLAN
MIGUEL IGLESIAS
OXAMARCA
SOROCHUCO
SUCRE
UTCO
CUTERVO
CALLAYUC
2 CATORCE DISTRITOS
CHOROS
CUJILLO
CUTERVO
LA RAMADA
PIMPINGOS
SAN ANDRÉS DE 
CUTERVO
SAN JUAN DE 
CUTERVO
SAN LUIS DE 
LUCMA
SANTA CRUZ
SANTO DOMINGO 
DE LA
CAPILLA
SANTO TOMÁS
SOCOTA
TORIBIO 
CASANOVA
QUEROCOTILLO 3 UN DISTRITO
JAÉN
BELLAVISTA
2 OCHO DISTRITOS
CHONTALI
COLASAY
HUABAL
JAÉN
LAS PIRIAS
SAN JOSÉ DEL 
ALTO
SANTA ROSA
POMAHUACA
3 CUATRO DISTRITOS
PUCARÁ
SALLIQUE
SAN FELIPE
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
SAN MARCOS
GREGORIO PITA 2
CUATRO 
DISTRITOS
ICHOCÁN
JOSÉ MANUEL 
QUIROZ
JOSÉ SABOGAL
CHANCAY
3 TRES DISTRITOS
EDUARDO 
VILLANUEVA
PEDRO GÁLVEZ
CHOTA
ANGUIA
2 DOCE DISTRITOS
CHADÍN
CHALAMARCA
CHIGUIRIP
CHIMBAN
CHOROPAMPA
CHOTA
CONCHAN
LAJAS
PACCHA
PIÓN
TACABAMBA
COCHABAMBA
3 SIETE DISTRITOS
HUAMBOS
LLAMA
CAJAMARCA MIRACOSTA
QUEROCOTO
SAN JUAN DE 
LICUPIS
TOCMOCHE
CAJABAMBA
SITACOCHA 2 UN DISTRITO
CACHACHI
3 TRES DISTRITOSCAJABAMBA
CONDEBAMBA
CAJAMARCA
ENCAÑADA 2 UN DISTRITO
ASUNCIÓN
3 ONCE DISTRITOS
CAJAMARCA
CHETILLA
COSPÁN
JESÚS
LLACANORA
LOS BAÑOS DEL 
INCA
MAGDALENA
MATARA
NAMORA
SAN JUAN
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
CAJAMARCA
CONTUMAZÁ
CHILETE
3 TODOS LOS DISTRITOS
CONTUMAZÁ
CUPISNIQUE
GUZMANGO
SAN BENITO
SANTA CRUZ DE 
TOLEDO
TANTARICA
YONÁN
SAN MIGUEL
BOLÍVAR 3
TODOS LOS 
DISTRITOS
CALQUIS
CATILLUC
EL PRADO
LA FLORIDA
LLAPA
NANCHOC
NIEPOS
SAN GREGORIO
SAN MIGUEL
SAN SILVESTRE DE 
COCHAN
TONGOD
UNIÓN AGUA 
BLANCA
Domingo 24 de enero de 2016 /  El Peruano576316 NORMAS LEGALES
SAN PABLO
SAN BERNARDINO
2 TODOS LOS DISTRITOS
SAN LUIS
SAN PABLO
TUMBADEN
SANTA CRUZ
ANDABAMBA
2 TODOS LOS DISTRITOS
CATACHE
CHANCAYBAÑOS
LA ESPERANZA
NINABAMBA
PULÁN
SANTA CRUZ
SAUCEPAMPA
SEXI
UTICYACU
YAUYUCAN
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
BOLÍVAR
BAMBAMARCA
2 TODOS LOS DISTRITOS
BOLÍVAR
CONDORMARCA
LONGOTEA
UCHUMARCA
UCUNCHA
PATAZ
BULDIBUYO
2 TODOS LOS DISTRITOS
CHILLIA
HUANCASPATA
HUAYLILLAS
HUAYO
ONGÓN
PARCOY
PATAZ
PIAS
SANTIAGO DE 
CHALLAS
TAURIJA
TAYABAMBA
URPAY
SÁNCHEZ CARRIÓN
COCHORCO 2 DOS DISTRITOS
SARTIMBAMBA
CHUGAY
3 SEIS DISTRITOS
LA LIBERTAD CURGOS
HUAMACHUCO
MARCABAL
SANAGORAN
SARÍN
SANTIAGO DE 
CHUCO
ANGASMARCA
3 TODOS LOS DISTRITOS
CACHICADÁN
MOLLEBAMBA
MOLLEPATA
QUIRUVILCA
SANTA CRUZ DE 
CHUCA
SANTIAGO DE 
CHUCO
SITABAMBA
GRAN CHIMÚ
CASCAS 3
TODOS LOS 
DISTRITOS
LUCMA
MARMOT
SAYAPULLO
JULCÁN
CALAMARCA
3 TODOS LOS DISTRITOS
CARABAMBA
HUASO
JULCÁN
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
LA LIBERTAD
OTUZCO
AGALLPAMPA
3 TODOS LOS DISTRITOS
CHARAT
HUARANCHAL
LA CUESTA
MACHE
OTUZCO
PARANDAY
SALPO
SINSICAP
USQUIL
CHEPÉN
CHEPÉN
4 TODOS LOS DISTRITOSPACANGA
PUEBLO NUEVO
ASCOPE
ASCOPE
4 TODOS LOS DISTRITOS
CASA GRANDE
CHICAMA
CHOCOPE
MAGDALENA DE 
CAO
PAIJÁN
RÁZURI
SANTIAGO DE CAO
PACASMAYO
GUADALUPE
4 TODOS LOS DISTRITOS
JEQUETEPEQUE
PACASMAYO
SAN JOSÉ
SAN PEDRO DE 
LLOC
TRUJILLO
EL PORVENIR
4 TODOS LOS DISTRITOS
FLORENCIA DE 
MORA
HUANCHACO
LA ESPERANZA
LAREDO
MOCHE
POROTO
SALAVERRY
SIMBAL
TRUJILLO
VÍCTOR LARCO 
HERRERA
VIRÚ
CHAO
4 TODOS LOS DISTRITOSGUADALUPITO
VIRÚ
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
ÁNCASH
ANTONIO RAYMONDI
CHACCHO
2 TRES DISTRITOSCHINGA
LLAMELLIN
ACZO 3
TRES 
DISTRITOS
MIRGAS
SAN JUAN DE 
RONTOY
HUARI
ANRA 2
SEIS 
DISTRITOS
HUACACHI
HUACCHIS
PAUCAS
RAPAYÁN
UCO
CAJAY 3
DIEZ 
DISTRITOS
CHAVÍN DE 
HUANTAR
HUACHIS
HUANTAR
 El Peruano / Domingo 24 de enero de 2016 576317NORMAS LEGALES
HUARI
MASIN
PONTO
RAHUAPAMPA
SAN MARCOS
SAN PEDRO DE 
CHANA
ASUNCIÓN
ACOCHACA
3 TODOS LOS DISTRITOSCHACAS
CARHUAZ
ACOPAMPA
3 TODOS LOS DISTRITOS
AMASHCA
ANTA
ATAQUERO
CARHUAZ
MARCARÁ
PARIAHUANCA
SAN MIGUEL DE 
ACO
SHILLA
TINCO
YUNGAR
CARLOS F. 
FITZCARRALD
SAN LUIS
3 TODOS LOS DISTRITOSSAN NICOLÁS
YAUYA
CORONGO
ACO
3 TODOS LOS DISTRITOS
BAMBAS
CORONGO
CUSCA
LA PAMPA
YÁNAC
YUPÁN
MARISCAL 
LUZURIAGA
CASCA
3 TODOS LOS DISTRITOS
ELEAZAR GUZMÁN 
BARRÓN
FIDEL OLIVAS 
ESCUDERO
LLAMA
LLUMPA
LUCMA
MUSGA
PISCOBAMBA
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
PALLASCA
BOLOGNESI
3 TODOS LOS DISTRITOS
CABANA
CONCHUCOS
HUACASCHUQUE
HUANDOVAL
LACABAMBA
LLAPO
PALLASCA
PAMPAS
SANTA ROSA
TAUCA
POMABAMBA
HUAYLLÁN
3 TODOS LOS DISTRITOS
PAROBAMBA
ÁNCASH POMABAMBA
QUINUABAMBA
SIHUAS
ACOBAMBA
3
TODOS LOS 
DISTRITOS
ALFONSO UGARTE
CASHAPAMPA
CHINGALPO
HUAYLLABAMBA
QUICHES
RAGASH
SAN JUAN
SICSIBAMBA
SIHUAS
HUAYLAS
CARAZ
3 TODOS LOS DISTRITOS
HUALLANCA
HUATA
HUAYLAS
MATO
PAMPAROMAS
PUEBLO LIBRE
SANTA CRUZ
SANTO TORIBIO
YURACMARCA
YUNGAY
CASCAPARA
3 TODOS LOS DISTRITOS
MANCOS
MATACOTO
QUILLO
ÁNCASH RANRAHIRCA
SHUPLUY
YANAMA
YUNGAY
HUARAZ
COCHABAMBA
3 TODOS LOS DISTRITOS
COLCABAMBA
HUANCHAY
HUARAZ
INDEPENDENCIA
JANGAS
LA LIBERTAD
OLLEROS
PAMPAS
PARIACOTO
PIRA
TARICA
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
BOLOGNESI
ABELARDO PARDO 
LEZAMETA
3 TODOS LOS DISTRITOS
ANTONIO 
RAYMONDI
AQUIA
CAJACAY
CANIS
CHIQUIAN
COLQUIOC
HUALLANCA
HUASTA
HUAYLLACAYAN
LA PRIMAVERA
MANGAS
PACLLON
SAN MIGUEL DE 
CORPANQUI
TICLLOS
RECUAY
CATAC
3 TODOS LOS DISTRITOS
ÁNCASH COTAPARACO
HUAYLLAPAMPA
LLACLLIN
MARCA
PAMPAS CHICO
PARARIN
RECUAY
TAPACOCHA
TICAPAMPA
AIJA
AIJA
3 DOS DISTRITOSCORIS
LA MERCED
4 TRES DISTRITOSHUACLLÁN
SUCCHA
OCROS ACAS 3 CINCO DISTRITOS
Domingo 24 de enero de 2016 /  El Peruano576318 NORMAS LEGALES
CAJAMARQUILLA
CARHUAPAMPA
CONGAS
LLIPA
OCROS
S. CRISTÓBAL DE 
RAJÁN
SANTIAGO DE 
CHILCAS
COCHAS 4 CINCO DISTRITOS
SAN PEDRO
HUARMEY
COCHAPETI
3 TRES DISTRITOSHUAYAN
ÁNCASH MALVAS
CULEBRAS
4 DOS DISTRITOSHUARMEY
SANTA
CÁCERES DEL 
PERÚ
3 TRES DISTRITOSMACATE
MORO
CHIMBOTE
4 SEIS DISTRITOS
COISHCO
NEPEÑA
NUEVO CHIMBOTE
SAMANCO
SANTA
CASMA
BUENA VISTA ALTA
4 TODOS LOS DISTRITOS
CASMA
COMANDANTE 
NOEL
YAUTÁN
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
CAJATAMBO
CAJATAMBO
3 CUATRO DISTRITOS
COPA
GORGOR
HUACAPÓN
MANÁS
OYÓN
ANDAJES
3 TODOS LOS DISTRITOS
CAUJUL
COCHAMARCA
NAVÁN
OYÓN
PACHANGARA
YAUYOS
ALIS
3 VEINTINUEVE DISTRITOS
AYAUCA
AYAVIRÍ
AZÁNGARO
CACRA
CARANIA
LIMA CATAHUASI
CHOCOS
COCHAS
COLONIA
HONGOS
HUAMPARA
HUANCAYA
HUANGÁSCAR
HUANTÁN
HUAÑEC
LARAOS
LINCHA
MADEAN
MIRAFLORES
QUINCHES
SAN JOAQUÍN
SAN LORENZO DE 
PUTINZA
SAN PEDRO DE 
PILAS TANTA
TOMAS
TUPE
VIÑAC
VITIS
YAUYOS
OMAS
4 TRES DISTRITOSQUINOCAY
TAURIPAMPA
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
HUAROCHIRÍ
CALLAHUANCA
3 VEINTICINCO DISTRITOS
CARAMPOMA
CHICLA
HUACHUPAMPA
HUANZA
HUAROCHIRÍ
LAHUAYTAMBO
LANGA
LARAOS
MATUCANA
SAN ANDRÉS DE 
TUPICOCHA
SAN BARTOLOMÉ
SAN DAMIÁN
S. JERÓNIMO DE 
SURCO
SAN JUAN DE IRIS
SAN JUAN DE 
TANTARANCHE
SAN LORENZO DE 
QUINTI
SAN MATEO
LIMA SAN MATEO DE OTAO
SAN PEDRO DE 
CASTA
SAN PEDRO DE 
HUANCAYRE
SANGALLAYA
SANTA CRUZ DE 
COCACHACRA
SANTIAGO DE 
ANCHUCAYA
SANTIAGO DE 
TUNA
ANTIOQUÍA
4 SIETE DISTRITOS
CUENCA
MARIATANA
RICARDO PALMA
SAN ANTONIO DE 
CHACLLA
SANTA EULALIA
SANTO DOMINGO 
DE OLLEROS
CANTA
CANTA
3 CUATRO DISTRITOS
HUAROS
LACHAQUI
SAN 
BUENAVENTURA
ARAHUAY
4 TRES DISTRITOS
HUAMANTANGA
SANTA ROSA DE 
QUIVES
HUARAL ATAVILLOS ALTO 3 NUEVE DISTRITOS
ATAVILLOS BAJO
 El Peruano / Domingo 24 de enero de 2016 576319NORMAS LEGALES
IHUARÍ
LAMPÍAN
PACARAOS
SAN MIGUEL DE 
ACOS
SANTA CRUZ DE 
ANDAMARCA
SUMBILCA
VEINTISIETE DE 
NOVIEMBRE
AUCALLAMA
4 TRES DISTRITOSCHANCAY
HUARAL
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
LIMA
HUAURA
CHECRAS
3 CUATRO DISTRITOS
LEONCIO PRADO
PACCHO
SANTA LEONOR
ÁMBAR
4 OCHO DISTRITOS
CALETA DE 
CARQUÍN
HUACHO
HUALMAY
HUAURA
SANTA MARÍA
SAYÁN
VEGUETA
CAÑETE
ZÚÑIGA 3 UN DISTRITO
ASIA
4 QUINCE DISTRITOS
CALANGO
CERRO AZUL
CHILCA
COAYLLO
IMPERIAL
LUNAHUANÁ
MALA
NUEVO IMPERIAL
PACARÁN
QUILMANÁ
SAN ANTONIO
SAN LUIS
SAN VICENTE DE 
CAÑETE
SANTA CRUZ DE 
FLORES
BARRANCA
BARRANCA
4 TODOS LOS DISTRITOS
PARAMONGA
PATIVILCA
SUPE
SUPE PUERTO
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
LIMA LIMA
ANCÓN
4
TODOS LOS 
DISTRITOS
ATE
BARRANCO
BREÑA
CARABAYLLO
CHACLACAYO
CHORRILLOS
CIENEGUILLA
COMAS
EL AGUSTINO
INDEPENDENCIA
JESÚS MARÍA
LA MOLINA
LA VICTORIA
LIMA
LINCE
LOS OLIVOS
LURIGANCHO-
CHOSICA
LURIN
MAGDALENA DEL 
MAR
MIRAFLORES
PACHACÁMAC
PUCUSANA
PUEBLO LIBRE
PUENTE PIEDRA
PUNTA HERMOSA
PUNTA NEGRA
RÍMAC
LIMA LIMA SAN BARTOLO 4 TODOS LOS DISTRITOS
SAN BORJA
SAN ISIDRO
SAN JUAN DE 
LURIGANCHO
SAN JUAN DE 
MIRAFLORES
SAN LUIS
SAN MARTÍN DE 
PORRES
SAN MIGUEL
SANTA ANITA
SANTA MARÍA DEL 
MAR
SANTA ROSA
SANTIAGO DE 
SURCO
SURQUILLO
VILLA EL 
SALVADOR
VILLA MARÍA DEL 
TRIUNFO
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
CALLAO CALLAO
BELLAVISTA
4 TODOS LOS DISTRITOS
CALLAO
CARMEN DE LA 
LEGUA-REYNOSO
LA PERLA
LA PUNTA
VENTANILLA
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
CHINCHA
SAN PEDRO DE 
HUACARPANA 3 UN DISTRITO
ALTO LARÁN
4 DIEZ DISTRITOS
CHAVÍN
CHINCHA ALTA
CHINCHA BAJA
EL CARMEN
GROCIO PRADO
PUEBLO NUEVO
SAN JUAN DE 
YANAC
SUNAMPE
ICA TAMBO DE MORA
PALPA LLIPATA 4 TODOS LOS DISTRITOS
PALPA
RÍO GRANDE
SANTA CRUZ
TIBILLO
Domingo 24 de enero de 2016 /  El Peruano576320 NORMAS LEGALES
ICA
ICA
4 TODOS LOS DISTRITOS
LA TINGUIÑA
LOS AQUIJES
OCUCAJE
PACHACÚTEC
PARCONA
PUEBLO NUEVO
SALAS
SAN JOSÉ DE LOS 
MOLINOS
SAN JUAN 
BAUTISTA
SANTIAGO
ICA SUBTANJALLA
TATE
YAUCA DEL 
ROSARIO
NAZCA
CHANGUILLO
4 TODOS LOS DISTRITOS
EL INGENIO
MARCONA
NAZCA
VISTA ALEGRE
PISCO
HUANCANO
4 TODOS LOS DISTRITOS
HUMAY
INDEPENDENCIA
PARACAS
PISCO
SAN ANDRÉS
SAN CLEMENTE
TÚPAC AMARU 
INCA
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
LA UNIÓN
ALCA 3 TODOS LOS DISTRITOS
CHARCANA
COTAHUASI
HUAYNACOTAS
PAMPAMARCA
PUYCA
QUECHUALLA
SAYLA
TAURIA
TOMEPAMPA
TORO
CAYLLOMA
ACHOMA 3 DIECINUEVE DISTRITOS
CABANACONDE
CALLALLI
CAYLLOMA
CHIVAY
AREQUIPA COPORAQUE
HUAMBO
HUANCA
ICHUPAMPA
LARI
LLUTA
MACA
MADRIGAL
SAN ANTONIO DE 
CHUCA
SIBAYO
TAPAY
TISCO
TUTI
YANQUE
MAJES 4 UN DISTRITO
CASTILLA
ANDAGUA
3 ONCE DISTRITOS
AYO
CHACHAS
CHILCAYMARCA
CHOCO
MACHAGUAY
ORCOPAMPA
PAMPACOLCA
TIPÁN
UÑÓN
VIRACO
APLAO
4 TRES DISTRITOSHUANCARQUI
URACA
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
AREQUIPA
ALTO SELVA 
ALEGRE
3 VEINTIUN DISTRITOS
AREQUIPA
CAYMA
CERRO 
COLORADO
CHARACATO
CHIGUATA
JACOBO HUNTER
JOSÉ LUIS 
BUSTAMANTE Y 
RIVERO
MARIANO MELGAR
MIRAFLORES
MOLLEBAYA
PAUCARPATA
POCSI
QUEQUEÑA
SABANDIA
SACHACA
SAN JUAN DE 
TARUCANI
SOCABAYA
TIABAYA
YANAHUARA
AREQUIPA YURA
LA JOYA
4 OCHO DISTRITOS
POLOBAYA
SAN JUAN DE 
SIGUAS
SANTA ISABEL DE 
SIGUAS
SANTA RITA DE 
SIGUAS
UCHUMAYO
VÍTOR
YARABAMBA
CONDESUYOS
CAYARANI
3 TRES DISTRITOSCHICHAS
SALAMANCA
ANDARAY
4 CINCO DISTRITOS
CHUQUIBAMBA
IRAY
RÍO GRANDE
YANAQUIHUA
ISLAY
COCACHACRA
4
TODOS LOS 
DISTRITOS
DEAN VALDIVIA
ISLAY
MEJÍA
MOLLENDO
PUNTA DE 
BOMBÓN
 El Peruano / Domingo 24 de enero de 2016 576321NORMAS LEGALES
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
AREQUIPA
CAMANÁ
CAMANÁ
4 TODOS LOS DISTRITOS
JOSÉ MARÍA 
QUÍMPER
MARIANO NICOLÁS 
VALCÁRCEL
MARISCAL 
CÁCERES
NICOLÁS DE 
PIÉROLA
OCOÑA
QUILCA
SAMUEL PASTOR
CARAVELÍ
ACARÍ
4 TODOS LOS DISTRITOS
ATICO
ATIQUIPA
BELLA UNIÓN
CAHUACHO
CARAVELÍ
CHALA
CHAPARRA
HUANUHUANU
JAQUI
LOMAS
QUICACHA
YAUCA
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
MOQUEGUA
GENERAL SÁNCHEZ 
CERRO
CHOJATA
3 DIEZ DISTRITOS
COALAQUE
ICHUÑA
LLOQUE
MATALAQUE
OMATE
PUQUINA
QUINISTAQUILLAS
UBINAS
YUNGA
LA CAPILLA 4 UN DISTRITO
MARISCAL NIETO
CARUMAS
3 CINCO DISTRITOS
CUCHUMBAYA
SAMEGUA
SAN CRISTÓBAL 
DE CALACOA
TORATA
MOQUEGUA 4 UN DISTRITO
ILO
EL AGARROBAL
4 TODOS LOS DISTRITOSPACOCHA
ILO
REGIÓN
(DPTO.) PROVINCIA DISTRITO
ZONA
SÍSMICA ÁMBITO
TACNA
TARATA
CHUCATAMANI
3 TODOS LOS DISTRITOS
ESTIQUE
ESTIQUE-PAMPA
SITAJARA
SUSAPAYA
TARATA
TARUCACHI
TICACO
CANDARAVE
CAIRANI
3 TODOS LOS DISTRITOS
CAMILACA
CANDARAVE
CURIBAYA
HUANUARA
QUILAHUANI
JORGE BASADRE
ILABAYA
4 TODOS LOS DISTRITOSITE
LOCUMBA
TACNA
PALCA 3 UN DISTRITO
ALTO DE LA 
ALIANZA 4
OCHO 
DISTRITOS
CALANA
CIUDAD NUEVA
INCLÁN
PACHIA
POCOLLAY
SAMA
TACNA
ANEXO Nº 02
PROCEDIMIENTO SUGERIDO PARA LA 
DETERMINACIÓN DE LAS ACCIONES SÍSMICAS
Las acciones sísmicas para el diseño estructural 
dependen de la zona sísmica (Z), del perfi l de suelo 
(S, TP, TL), del uso de la edifi cación (U), del sistema 
sismorresistente (R) y las características dinámicas de la 
edifi cación (T, C) y de su peso (P).
ETAPA 1: PELIGRO SÍSMICO (Capítulo 2)
Los pasos de esta etapa dependen solamente del lugar 
y las características del terreno de fundación del proyecto. 
No dependen de las características del edifi cio.
Paso 1 Factor de Zona Z (Numeral 2.1)
Determinar la zona sísmica donde se encuentra el 
proyecto en base al mapa de zonifi cación sísmica (Figura 
N° 1) o a la Tabla de provincias y distritos del Anexo N° 1.
Determinar el factor de zona (Z) de acuerdo a la Tabla 
N° 1.
Paso 2 Perfi l de Suelo (Numeral 2.3)
De acuerdo a los resultados del Estudio de Mecánica de 
Suelos (EMS) se determina el tipo de perfi l de suelo según 
el numeral 2.3.1 donde se defi nen 5 perfi les de suelo. La 
clasifi cación se debe hacer en base a los parámetros indicados 
en la Tabla N° 2 considerando promedios para los estratos de 
los primeros 30 m bajo el nivel de cimentación.
Cuando no se conozcan las propiedades del suelo 
hasta la profundidad de 30 m, el profesional responsable 
del EMS determinará el tipo de perfi l de suelo sobre la 
base de las condiciones geotécnicas conocidas.
Paso 3 Parámetros de Sitio S, TP y TL (Numeral 2.4)
El factor de amplifi cación del suelo se obtiene de la 
Tabla N° 3 y depende de la zona sísmica y el tipo de perfi l 
de suelo. Los períodos TP y TL se obtienen de la Tabla N° 4 
y solo dependen del tipo de perfi l de suelo.
Paso 4 Construir la función Factor de Amplifi cación 
Sísmica C versus Período T (Numeral 2.5)
Depende de los parámetros de sitio TP y TL. Se defi nen 
tres tramos, períodos cortos, intermedios y largos, y se 
aplica para cada tramo las expresiones de este numeral.
ETAPA 2: CARACTERIZACIÓN DEL EDIFICIO 
(Capítulo 3)
Los pasos de esta etapa dependen de las 
características de la edifi cación, como son su categoría, 
sistema estructural y confi guración regular o irregular.
Paso 5 Categoría de la Edifi cación y el Factor de 
Uso U (Numeral 3.1)
La categoría de la edifi cación y el factor de uso (U) se 
obtienen de la Tabla N° 5.
Paso 6 Sistema Estructural (Numeral 3.2 y 3.3)
Se determina el sistema estructural de acuerdo a las 
defi niciones que aparecen en el numeral 3.2.
Domingo 24 de enero de 2016 /  El Peruano576322 NORMAS LEGALES
En la Tabla N° 6 (numeral 3.3) se defi nen los sistemas 
estructurales permitidos de acuerdo a la categoría de la 
edifi cación y a la zona sísmica en la que se encuentra.
Paso 7 Coefi ciente Básico de Reducción de Fuerzas 
Sísmicas, R0 (Numeral 3.4)
De la Tabla N° 7 se obtiene el valor del coefi ciente R0, 
que depende únicamente del sistema estructural.
Paso 8 Factores de Irregularidad Ia , Ip (Numeral 3.6)
El factor Ia se determinará como el menor de los valores 
de la Tabla Nº 8 correspondiente a las irregularidades 
existentes en altura. El factor Ip se determinará como el 
menor de los valores de la Tabla Nº 9 correspondiente a 
las irregularidades existentes en planta.
En la mayoría de los casos se puede determinar si una 
estructura es regular o irregular a partir de su confi guración 
estructural, pero en los casos de Irregularidad de Rigidez 
e Irregularidad Torsional se debe comprobar con los 
resultados del análisis sísmico según se indica en la 
descripción de dichas irregularidades.
Paso 9 Restricciones a la Irregularidad (Numeral 
3.7)
Verifi car las restricciones a la irregularidad de acuerdo 
a la categoría y zona de la edifi cación en la Tabla N° 10. 
Modifi car la estructuración en caso que no se cumplan las 
restricciones de esta Tabla.
Paso 10 Coefi ciente de Reducción de la Fuerza 
Sísmica R (Numeral 3.8)
Se determina R = R0 · Ia · Ip.
ETAPA 3: ANÁLISIS ESTRUCTURAL (Capítulo 4)
En esta etapa se desarrolla el análisis estructural. 
Se sugieren criterios para la elaboración del modelo 
matemático de la estructura, se indica cómo se debe 
calcular el peso de la edifi cación y se defi nen los 
procedimientos de análisis.
Paso 11 Modelos de Análisis (Numeral 4.2)
Desarrollar el modelo matemático de la estructura. Para 
estructuras de concreto armado y albañilería considerar 
las propiedades de las secciones brutas ignorando la 
fi suración y el refuerzo.
Paso 12 Estimación del Peso P (Numeral 4.3)
Se determina el peso (P) para el cálculo de la fuerza 
sísmica adicionando a la carga permanente total un 
porcentaje de la carga viva que depende del uso y la 
categoría de la edifi cación, defi nido de acuerdo a lo 
indicado en este numeral.
Paso 13 Procedimientos de Análisis Sísmico 
(Numerales 4.4 a 4.7)
Se defi nen los procedimientos de análisis considerados 
en esta Norma, que son análisis estático (numeral 4.5) y 
análisis dinámico modal espectral (numeral 4.6).
Paso 13 A Análisis Estático (Numeral 4.5)
Este procedimiento solo es aplicable a las estructuras 
que cumplen lo indicado en el numeral 4.5.1.
El análisis estático tiene los siguientes pasos:
- Calcular la fuerza cortante en la base V = Z · U · C · S
R
· P  
para cada dirección de análisis (numeral 4.5.2).
- Para determinar el valor de C (Paso 4 o numeral 2.5) 
se debe estimar el período fundamental de vibración de la 
estructura (T) en cada dirección (numeral 4.5.4).
- Determinar la distribución en la altura de la fuerza 
sísmica de cada dirección (numeral 4.5.3).
- Aplicar las fuerzas obtenidas en el centro de masas 
de cada piso. Además se deberá considerar el momento 
torsor accidental (numeral 4.5.5).
- Considerar fuerzas sísmicas verticales (numeral 
4.5.6) para los elementos en los que sea necesario.
Paso 13 B Análisis Dinámico (Numeral 4.6)
Si se elige o es un requerimiento desarrollar un análisis 
dinámico modal espectral se debe:
- Determinar los modos de vibración y sus 
correspondientes períodos naturales y masas participantes 
mediante análisis dinámico del modelo matemático 
(numeral 4.6.1).
- Calcular el espectro inelástico de pseudo 
aceleraciones Sa = Z · U · C · SR  · g  para cada dirección de análisis (numeral 4.6.2).
- Considerar excentricidad accidental (numeral 4.6.5).
- Determinar todos los resultados de fuerzas y 
desplazamientos para cada modo de vibración.
- Determinar la respuesta máxima esperada 
correspondiente al efecto conjunto de los modos 
considerados (numeral 4.6.3).
- Se deben escalar todos los resultados obtenidos para 
fuerzas (numeral 4.6.4) considerando un cortante mínimo 
en el primer entrepiso que será un porcentaje del cortante 
calculado para el método estático (numeral 4.5.3). No se 
escalan los resultados para desplazamientos.
- Considerar fuerzas sísmicas verticales (numeral 
4.6.2) usando un espectro con valores iguales a 2/3 del 
espectro más crítico para las direcciones horizontales, 
para los elementos que sea necesario.
ETAPA 4: VALIDACIÓN DE LA ESTRUCTURA 
De acuerdo a los resultados del análisis se determinará 
si la estructura planteada es válida, para lo cual debe 
cumplir con los requisitos de regularidad y rigidez indicados 
en este capítulo.
Paso 14 Revisión de las Hipótesis del Análisis
Con los resultados de los análisis se revisarán los 
factores de irregularidad aplicados en el paso 8. En base 
a éstos se verifi cará si los valores de R se mantienen o 
deben ser modifi cados. En caso de haberse empleado el 
procedimiento de análisis estático deberá verifi carse lo 
señalado en el numeral 4.5.1.
Paso 15 Restricciones a la Irregularidad (Numeral 
3.7)
Verifi car las restricciones a la irregularidad de acuerdo 
a la categoría y zona de la edifi cación en la Tabla N° 10. 
De existir irregularidades o irregularidades extremas en 
edifi caciones en las que no están permitidas según esa 
Tabla, se debe modifi car la estructuración y repetir el 
análisis hasta lograr un resultado satisfactorio.
Paso 16 Determinación de Desplazamientos 
Laterales (Numeral 5.1)
Se calculan los desplazamientos laterales de acuerdo 
a las indicaciones de este numeral.
Paso 17 Distorsión Admisible (Numeral 5.2)
Verifi car que la distorsión máxima de entrepiso que 
se obtiene en la estructura con los desplazamientos 
calculados en el paso anterior sea menor que lo indicado 
en la Tabla N° 11. De no cumplir se debe revisar la 
estructuración y repetir el análisis hasta cumplir con el 
requerimiento.
Paso 18 Separación entre Edifi cios (Numeral 5.3)
Determinar la separación mínima a otras edifi caciones 
o al límite de propiedad de acuerdo a las indicaciones de 
este numeral.
1337531-1